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符合规范：在水利水电工程中，还有一类挡土墙，它们是独立布置的，并不与所属建筑物有较大的关联例如水利水电工程区内进场道路的路基挡土墙、移民区构筑的庄台、水土保持设施中的挡土墙等对于这类独立布置的挡土墙级别确定，应根据其重要性分析确定。这类水工挡土墙的级别划分，均应符合GB50201－94和SL252-2000的规定。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-03-01-02-001 | 在水利水电工程中，还有一类挡土墙，它们是独立布置的，并不与所属建筑物有较大的关联例如水利水电工程区内进场道路的路基挡土墙、移民区构筑的庄台、水土保持设施中的挡土墙等对于这类独立布置的挡土墙级别确定，应根据其重要性分析确定。这类水工挡土墙的级别划分，均应符合GB50201－94和SL252-2000的规定，符合规范吗？ |
不符合规范：在水利水电工程中，还有一类挡土墙，它们是独立布置的，并不与所属建筑物有较大的关联例如水利水电工程区内进场道路的路基挡土墙、移民区构筑的庄台、水土保持设施中的挡土墙等对于这类独立布置的挡土墙级别确定，应根据其重要性分析确定。这类水工挡土墙的级别划分，均应符合GB50201－94和SL252-2000的规定。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-03-01-02-001 | 在水利水电工程中，还有一类挡土墙，它们是独立布置的，并不与所属建筑物有较大的关联例如水利水电工程区内进场道路的路基挡土墙、移民区构筑的庄台、水土保持设施中的挡土墙等对于这类独立布置的挡土墙级别确定，应根据其重要性分析确定。这类水工挡土墙的级别划分，均应符合其他标准，符合规范吗？ |
符合规范：由于挡土墙底板以下的土质地基和墙后回填土两个部分联在一起，其稳定计算的边界条件比较复杂，还有深层抗滑稳定问题。因此，对于挡土墙的地基整体稳定可采用瑞典圆弧滑动法计算按瑞典圆弧滑动法计算的挡土墙深层抗滑稳定安全系数也应满足表3.2.7规定的允许值。土质地基上的建筑物经常遇到持力层内夹有软弱土层的情况。由于软弱土层抗剪强度低，在水平向荷载作用下，有可能产生沿软弱土层的滑动，因此当土质地基持力层内夹有软弱土层时，还应采用折线滑动法(复合圆弧滑动法)对软弱土层进行整体抗滑稳定验算。按折线滑动法(复合圆弧滑动法)计算的挡土墙深层抗滑稳定安全系数也应满足表3.2.7规定的允许值。折线滑动法(复合圆弧滑动法)可参见有关土力学、地基与基础的设计计算手册。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-03-02-08-001 | 由于挡土墙底板以下的土质地基和墙后回填土两个部分联在一起，其稳定计算的边界条件比较复杂，还有深层抗滑稳定问题。因此，对于挡土墙的地基整体稳定可采用瑞典圆弧滑动法计算按瑞典圆弧滑动法计算的挡土墙深层抗滑稳定安全系数也应满足表3.2.7规定的允许值。土质地基上的建筑物经常遇到持力层内夹有软弱土层的情况。由于软弱土层抗剪强度低，在水平向荷载作用下，有可能产生沿软弱土层的滑动，因此当土质地基持力层内夹有软弱土层时，还应采用折线滑动法(复合圆弧滑动法)对软弱土层进行整体抗滑稳定验算。按折线滑动法(复合圆弧滑动法)计算的挡土墙深层抗滑稳定安全系数也应满足表3.2.7规定的允许值。折线滑动法(复合圆弧滑动法)可参见有关土力学、地基与基础的设计计算手册，符合规范吗？ |
不符合规范：由于挡土墙底板以下的土质地基和墙后回填土两个部分联在一起，其稳定计算的边界条件比较复杂，还有深层抗滑稳定问题。因此，对于挡土墙的地基整体稳定可采用瑞典圆弧滑动法计算按瑞典圆弧滑动法计算的挡土墙深层抗滑稳定安全系数也应满足表3.2.7规定的允许值。土质地基上的建筑物经常遇到持力层内夹有软弱土层的情况。由于软弱土层抗剪强度低，在水平向荷载作用下，有可能产生沿软弱土层的滑动，因此当土质地基持力层内夹有软弱土层时，还应采用折线滑动法(复合圆弧滑动法)对软弱土层进行整体抗滑稳定验算。按折线滑动法(复合圆弧滑动法)计算的挡土墙深层抗滑稳定安全系数也应满足表3.2.7规定的允许值。折线滑动法(复合圆弧滑动法)可参见有关土力学、地基与基础的设计计算手册。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-03-02-08-001 | 由于挡土墙底板以下的土质地基和墙后回填土两个部分联在一起，其稳定计算的边界条件比较复杂，还有深层抗滑稳定问题。因此，对于挡土墙的地基整体稳定可采用瑞典圆弧滑动法计算按瑞典圆弧滑动法计算的挡土墙深层抗滑稳定安全系数也应不满足表3.2.7规定的允许值。土质地基上的建筑物经常遇到持力层内夹有软弱土层的情况。由于软弱土层抗剪强度低，在水平向荷载作用下，有可能产生沿软弱土层的滑动，因此当土质地基持力层内夹有软弱土层时，还应采用折线滑动法(复合圆弧滑动法)对软弱土层进行整体抗滑稳定验算。按折线滑动法(复合圆弧滑动法)计算的挡土墙深层抗滑稳定安全系数也应不满足表3.2.7规定的允许值。折线滑动法(复合圆弧滑动法)可参见有关土力学、地基与基础的设计计算手册，符合规范吗？ |
符合规范：岩基上翼墙抗倾覆稳定安全系数允许值的确定，以在各种荷载作用下不倾倒为原则，但应有一定的安全储备。参照现行有关规范对抗倾覆稳定安全系数允许值的规定，本规范规定，1～3级水工挡土墙，在基本荷载组合条件下，抗倾覆稳定安全系数不应小于1.50，4级水工挡土墙抗倾覆稳定安全系数不应小于1.40；在特殊荷载组合条件下，抗倾覆稳定安全系数不应小于1.30。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-03-02-13-001 | 岩基上翼墙抗倾覆稳定安全系数允许值的确定，以在各种荷载作用下不倾倒为原则，但应有一定的安全储备。参照现行有关规范对抗倾覆稳定安全系数允许值的规定，本规范规定，1.1～1.1级水工挡土墙，在基本荷载组合条件下，抗倾覆稳定安全系数不应小于1.1，1.1级水工挡土墙抗倾覆稳定安全系数不应小于1.1；在特殊荷载组合条件下，抗倾覆稳定安全系数不应小于1.1，符合规范吗？ |
不符合规范：岩基上翼墙抗倾覆稳定安全系数允许值的确定，以在各种荷载作用下不倾倒为原则，但应有一定的安全储备。参照现行有关规范对抗倾覆稳定安全系数允许值的规定，本规范规定，1～3级水工挡土墙，在基本荷载组合条件下，抗倾覆稳定安全系数不应小于1.50，4级水工挡土墙抗倾覆稳定安全系数不应小于1.40；在特殊荷载组合条件下，抗倾覆稳定安全系数不应小于1.30。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-03-02-13-001 | 岩基上翼墙抗倾覆稳定安全系数允许值的确定，以在各种荷载作用下不倾倒为原则，但应有一定的安全储备。参照现行有关规范对抗倾覆稳定安全系数允许值的规定，本规范规定，0.9～0.9级水工挡土墙，在基本荷载组合条件下，抗倾覆稳定安全系数不应小于0.9，0.9级水工挡土墙抗倾覆稳定安全系数不应小于0.9；在特殊荷载组合条件下，抗倾覆稳定安全系数不应小于0.9，符合规范吗？ |
符合规范：对于挡土墙来说，空箱式挡土墙的抗浮稳定性要求是个特例。参照现行有关标准的规定，本规范3.2.14条规定，不论挡土墙的级别和地基条件，在基本荷载组合条件下，其抗浮稳定安全系数不应小于1.10；在特殊荷载条件下，其抗浮稳定安全系数不应小于1.05。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-03-02-14-001 | 对于挡土墙来说，空箱式挡土墙的抗浮稳定性要求是个特例。参照现行有关标准的规定，本规范3.2.14条规定，不论挡土墙的级别和地基条件，在基本荷载组合条件下，其抗浮稳定安全系数不应小于1.10；在特殊荷载条件下，其抗浮稳定安全系数不应小于1.05，符合规范吗？ |
不符合规范：对于挡土墙来说，空箱式挡土墙的抗浮稳定性要求是个特例。参照现行有关标准的规定，本规范3.2.14条规定，不论挡土墙的级别和地基条件，在基本荷载组合条件下，其抗浮稳定安全系数不应小于1.10；在特殊荷载条件下，其抗浮稳定安全系数不应小于1.05。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-03-02-14-001 | 对于挡土墙来说，空箱式挡土墙的抗浮稳定性要求是个特例。参照现行有关标准的规定，本规范3.2.14条规定，不论挡土墙的级别和地基条件，在基本荷载组合条件下，其抗浮稳定安全系数不应小于3.1；在特殊荷载条件下，其抗浮稳定安全系数不应小于3.1，符合规范吗？ |
符合规范：在水利水电工程中，翼墙的平面布置型式很多，主要有圆弧式、椭圆弧式、直线与圆弧组合式、曲线式、折线式、扭曲式等。折线式布置最简单，但水流条件较差，因此本规范未推荐这种平面布置型式。但在小型水利水电工程中还是可以采用的。根据大量的水工模型试验验证，当与所属水工建筑物相连接的下游翼墙直线段扩散角为6°～12 时，可以获得较好的水流条件。对于有双向过水要求的水工建筑物，其上、下游翼墙直线段均应符合上述平面布置要求。对于其他一些有特殊要求的水工建筑物，如平原地区有一般通航要求而设置通航孔的水闸工程为保证过闸船舶通航安全，上、下游翼墙还兼有导航墙的作用，因此需要考虑设置助航设施。再如平原地区有过鱼要求的水利水电工程中，为了满足鱼类洄游的条件，可结合岸墙、翼墙的布置设置鱼道，这样布置紧凑，经济合理，此时，岸墙、翼墙布置应兼顾鱼道的布置要求。在平原地区的水利水电工程中，如上游有余水可以利用发电时，为了满足发电需要，往往结合岸墙、翼墙的布置设置小型水力发电机组；有时还需结合岸墙、翼墙的布置设置小型抽水机组。此时，岸墙、翼墙的布置除了需满足所属水工建筑物的总平面布置要求外，还需分别满足小型水力发电机组或抽水机组及其进、出水管路布置，以及进、出口水流条件等要求。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-04-02-02-001 | 在水利水电工程中，翼墙的平面布置型式很多，主要有圆弧式、椭圆弧式、直线与圆弧组合式、曲线式、折线式、扭曲式等。折线式布置最简单，但水流条件较差，因此本规范未推荐这种平面布置型式。但在小型水利水电工程中还是可以采用的。根据大量的水工模型试验验证，当与所属水工建筑物相连接的下游翼墙直线段扩散角为6°～12 时，可以获得较好的水流条件。对于有双向过水要求的水工建筑物，其上、下游翼墙直线段均应符合上述平面布置要求。对于其他一些有特殊要求的水工建筑物，如平原地区有一般通航要求而设置通航孔的水闸工程为保证过闸船舶通航安全，上、下游翼墙还兼有导航墙的作用，因此需要考虑设置助航设施。再如平原地区有过鱼要求的水利水电工程中，为了满足鱼类洄游的条件，可结合岸墙、翼墙的布置设置鱼道，这样布置紧凑，经济合理，此时，岸墙、翼墙布置应兼顾鱼道的布置要求。在平原地区的水利水电工程中，如上游有余水可以利用发电时，为了满足发电需要，往往结合岸墙、翼墙的布置设置小型水力发电机组；有时还需结合岸墙、翼墙的布置设置小型抽水机组。此时，岸墙、翼墙的布置除了需满足所属水工建筑物的总平面布置要求外，还需分别满足小型水力发电机组或抽水机组及其进、出水管路布置，以及进、出口水流条件等要求，符合规范吗？ |
不符合规范：在水利水电工程中，翼墙的平面布置型式很多，主要有圆弧式、椭圆弧式、直线与圆弧组合式、曲线式、折线式、扭曲式等。折线式布置最简单，但水流条件较差，因此本规范未推荐这种平面布置型式。但在小型水利水电工程中还是可以采用的。根据大量的水工模型试验验证，当与所属水工建筑物相连接的下游翼墙直线段扩散角为6°～12 时，可以获得较好的水流条件。对于有双向过水要求的水工建筑物，其上、下游翼墙直线段均应符合上述平面布置要求。对于其他一些有特殊要求的水工建筑物，如平原地区有一般通航要求而设置通航孔的水闸工程为保证过闸船舶通航安全，上、下游翼墙还兼有导航墙的作用，因此需要考虑设置助航设施。再如平原地区有过鱼要求的水利水电工程中，为了满足鱼类洄游的条件，可结合岸墙、翼墙的布置设置鱼道，这样布置紧凑，经济合理，此时，岸墙、翼墙布置应兼顾鱼道的布置要求。在平原地区的水利水电工程中，如上游有余水可以利用发电时，为了满足发电需要，往往结合岸墙、翼墙的布置设置小型水力发电机组；有时还需结合岸墙、翼墙的布置设置小型抽水机组。此时，岸墙、翼墙的布置除了需满足所属水工建筑物的总平面布置要求外，还需分别满足小型水力发电机组或抽水机组及其进、出水管路布置，以及进、出口水流条件等要求。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-04-02-02-001 | 在水利水电工程中，翼墙的平面布置型式很多，主要有圆弧式、椭圆弧式、直线与圆弧组合式、曲线式、折线式、扭曲式等。折线式布置最简单，但水流条件较差，因此本规范未推荐这种平面布置型式。但在小型水利水电工程中还是可以采用的。根据大量的水工模型试验验证，当与所属水工建筑物相连接的下游翼墙直线段扩散角为6°～12 时，可以获得较好的水流条件。对于有双向过水要求的水工建筑物，其上、下游翼墙直线段均应符合其他标准，符合规范吗？ |
符合规范：在水利水电工程中，翼墙的平面布置型式很多，主要有圆弧式、椭圆弧式、直线与圆弧组合式、曲线式、折线式、扭曲式等。折线式布置最简单，但水流条件较差，因此本规范未推荐这种平面布置型式。但在小型水利水电工程中还是可以采用的。根据大量的水工模型试验验证，当与所属水工建筑物相连接的下游翼墙直线段扩散角为6°～12 时，可以获得较好的水流条件。对于有双向过水要求的水工建筑物，其上、下游翼墙直线段均应符合上述平面布置要求。对于其他一些有特殊要求的水工建筑物，如平原地区有一般通航要求而设置通航孔的水闸工程为保证过闸船舶通航安全，上、下游翼墙还兼有导航墙的作用，因此需要考虑设置助航设施。再如平原地区有过鱼要求的水利水电工程中，为了满足鱼类洄游的条件，可结合岸墙、翼墙的布置设置鱼道，这样布置紧凑，经济合理，此时，岸墙、翼墙布置应兼顾鱼道的布置要求。在平原地区的水利水电工程中，如上游有余水可以利用发电时，为了满足发电需要，往往结合岸墙、翼墙的布置设置小型水力发电机组；有时还需结合岸墙、翼墙的布置设置小型抽水机组。此时，岸墙、翼墙的布置除了需满足所属水工建筑物的总平面布置要求外，还需分别满足小型水力发电机组或抽水机组及其进、出水管路布置，以及进、出口水流条件等要求。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-04-02-02-001 | 在水利水电工程中，翼墙的平面布置型式很多，主要有圆弧式、椭圆弧式、直线与圆弧组合式、曲线式、折线式、扭曲式等。折线式布置最简单，但水流条件较差，因此本规范未推荐这种平面布置型式。但在小型水利水电工程中还是可以采用的。根据大量的水工模型试验验证，当与所属水工建筑物相连接的下游翼墙直线段扩散角为6°～12 时，可以获得较好的水流条件。对于有双向过水要求的水工建筑物，其上、下游翼墙直线段均应符合上述平面布置要求。对于其他一些有特殊要求的水工建筑物，如平原地区有一般通航要求而设置通航孔的水闸工程为保证过闸船舶通航安全，上、下游翼墙还兼有导航墙的作用，因此需要考虑设置助航设施。再如平原地区有过鱼要求的水利水电工程中，为了满足鱼类洄游的条件，可结合岸墙、翼墙的布置设置鱼道，这样布置紧凑，经济合理，此时，岸墙、翼墙布置应兼顾鱼道的布置要求。在平原地区的水利水电工程中，如上游有余水可以利用发电时，为了满足发电需要，往往结合岸墙、翼墙的布置设置小型水力发电机组；有时还需结合岸墙、翼墙的布置设置小型抽水机组。此时，岸墙、翼墙的布置除了需满足所属水工建筑物的总平面布置要求外，还需分别满足小型水力发电机组或抽水机组及其进、出水管路布置，以及进、出口水流条件等要求，符合规范吗？ |
不符合规范：在水利水电工程中，翼墙的平面布置型式很多，主要有圆弧式、椭圆弧式、直线与圆弧组合式、曲线式、折线式、扭曲式等。折线式布置最简单，但水流条件较差，因此本规范未推荐这种平面布置型式。但在小型水利水电工程中还是可以采用的。根据大量的水工模型试验验证，当与所属水工建筑物相连接的下游翼墙直线段扩散角为6°～12 时，可以获得较好的水流条件。对于有双向过水要求的水工建筑物，其上、下游翼墙直线段均应符合上述平面布置要求。对于其他一些有特殊要求的水工建筑物，如平原地区有一般通航要求而设置通航孔的水闸工程为保证过闸船舶通航安全，上、下游翼墙还兼有导航墙的作用，因此需要考虑设置助航设施。再如平原地区有过鱼要求的水利水电工程中，为了满足鱼类洄游的条件，可结合岸墙、翼墙的布置设置鱼道，这样布置紧凑，经济合理，此时，岸墙、翼墙布置应兼顾鱼道的布置要求。在平原地区的水利水电工程中，如上游有余水可以利用发电时，为了满足发电需要，往往结合岸墙、翼墙的布置设置小型水力发电机组；有时还需结合岸墙、翼墙的布置设置小型抽水机组。此时，岸墙、翼墙的布置除了需满足所属水工建筑物的总平面布置要求外，还需分别满足小型水力发电机组或抽水机组及其进、出水管路布置，以及进、出口水流条件等要求。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-04-02-02-001 | 在水利水电工程中，翼墙的平面布置型式很多，主要有圆弧式、椭圆弧式、直线与圆弧组合式、曲线式、折线式、扭曲式等。折线式布置最简单，但水流条件较差，因此本规范未推荐这种平面布置型式。但在小型水利水电工程中还是可以采用的。根据大量的水工模型试验验证，当与所属水工建筑物相连接的下游翼墙直线段扩散角为6°～12 时，可以获得较好的水流条件。对于有双向过水要求的水工建筑物，其上、下游翼墙直线段均应符合其他标准，符合规范吗？ |
符合规范：挡土墙墙顶宽度的确定，主要考虑墙顶栏杆或挡浪板的布置和施工条件等因素。墙顶宽度小，虽然可节约工程投资，但对于钢筋布置、施工浇筑将带来了很大的困难，而且挡土墙的耐久性也易受到影响，因此挡土墙墙顶宽度不宜太小。对于砌石挡土墙，由于材料尺寸的限制更不宜太小。当挡土墙墙后填土不到顶时，为了便于工程管理中的人员巡视，挡土墙的墙顶宽度可适当加大或增设巡视平台。对于悬臂式、扶壁式、空箱式挡土墙结构，由于这些结构的尺寸相对来说比较单薄，除了底板，长度应由稳定计算条件确定外，其余均应满足强度及耐久性要求。设计中还应注意的是，扶壁式、空箱式结构由于前墙或前、后墙与隔墙形成了框格，对受力是有利的，但如果按强度计算所需的厚度较小时，还应考虑耐久性要求和施工的方便。有的扶壁式、空箱式挡土墙，墙体厚度仅为0.3m左右，不仅施工中浇筑振捣困难，而且因钢筋保护层过小，投入使用后不久就因混凝土碳化致使钢筋锈蚀而不得不提前进行加固，反而得不偿失。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-04-02-07-001 | 挡土墙墙顶宽度的确定，主要考虑墙顶栏杆或挡浪板的布置和施工条件等因素。墙顶宽度小，虽然可节约工程投资，但对于钢筋布置、施工浇筑将带来了很大的困难，而且挡土墙的耐久性也易受到影响，因此挡土墙墙顶宽度不宜太小。对于砌石挡土墙，由于材料尺寸的限制更不宜太小。当挡土墙墙后填土不到顶时，为了便于工程管理中的人员巡视，挡土墙的墙顶宽度可适当加大或增设巡视平台。对于悬臂式、扶壁式、空箱式挡土墙结构，由于这些结构的尺寸相对来说比较单薄，除了底板，长度应由稳定计算条件确定外，其余均应满足强度及耐久性要求。设计中还应注意的是，扶壁式、空箱式结构由于前墙或前、后墙与隔墙形成了框格，对受力是有利的，但如果按强度计算所需的厚度较小时，还应考虑耐久性要求和施工的方便。有的扶壁式、空箱式挡土墙，墙体厚度仅为0.3m左右，不仅施工中浇筑振捣困难，而且因钢筋保护层过小，投入使用后不久就因混凝土碳化致使钢筋锈蚀而不得不提前进行加固，反而得不偿失。，符合规范吗？ |
不符合规范：挡土墙墙顶宽度的确定，主要考虑墙顶栏杆或挡浪板的布置和施工条件等因素。墙顶宽度小，虽然可节约工程投资，但对于钢筋布置、施工浇筑将带来了很大的困难，而且挡土墙的耐久性也易受到影响，因此挡土墙墙顶宽度不宜太小。对于砌石挡土墙，由于材料尺寸的限制更不宜太小。当挡土墙墙后填土不到顶时，为了便于工程管理中的人员巡视，挡土墙的墙顶宽度可适当加大或增设巡视平台。对于悬臂式、扶壁式、空箱式挡土墙结构，由于这些结构的尺寸相对来说比较单薄，除了底板，长度应由稳定计算条件确定外，其余均应满足强度及耐久性要求。设计中还应注意的是，扶壁式、空箱式结构由于前墙或前、后墙与隔墙形成了框格，对受力是有利的，但如果按强度计算所需的厚度较小时，还应考虑耐久性要求和施工的方便。有的扶壁式、空箱式挡土墙，墙体厚度仅为0.3m左右，不仅施工中浇筑振捣困难，而且因钢筋保护层过小，投入使用后不久就因混凝土碳化致使钢筋锈蚀而不得不提前进行加固，反而得不偿失。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-04-02-07-001 | 挡土墙墙顶宽度的确定，主要考虑墙顶栏杆或挡浪板的布置和施工条件等因素。墙顶宽度小，虽然可节约工程投资，但对于钢筋布置、施工浇筑将带来了很大的困难，而且挡土墙的耐久性也易受到影响，因此挡土墙墙顶宽度不宜太小。对于砌石挡土墙，由于材料尺寸的限制更不宜太小。当挡土墙墙后填土不到顶时，为了便于工程管理中的人员巡视，挡土墙的墙顶宽度可适当加大或增设巡视平台。对于悬臂式、扶壁式、空箱式挡土墙结构，由于这些结构的尺寸相对来说比较单薄，除了底板，长度应由稳定计算条件确定外，其余均应不满足强度及耐久性要求。设计中还应注意的是，扶壁式、空箱式结构由于前墙或前、后墙与隔墙形成了框格，对受力是有利的，但如果按强度计算所需的厚度较小时，还应考虑耐久性要求和施工的方便。有的扶壁式、空箱式挡土墙，墙体厚度仅为0.3m左右，不仅施工中浇筑振捣困难，而且因钢筋保护层过小，投入使用后不久就因混凝土碳化致使钢筋锈蚀而不得不提前进行加固，反而得不偿失，符合规范吗？ |
符合规范：挡土墙墙顶宽度的确定，主要考虑墙顶栏杆或挡浪板的布置和施工条件等因素。墙顶宽度小，虽然可节约工程投资，但对于钢筋布置、施工浇筑将带来了很大的困难，而且挡土墙的耐久性也易受到影响，因此挡土墙墙顶宽度不宜太小。对于砌石挡土墙，由于材料尺寸的限制更不宜太小。当挡土墙墙后填土不到顶时，为了便于工程管理中的人员巡视，挡土墙的墙顶宽度可适当加大或增设巡视平台。对于悬臂式、扶壁式、空箱式挡土墙结构，由于这些结构的尺寸相对来说比较单薄，除了底板，长度应由稳定计算条件确定外，其余均应满足强度及耐久性要求。设计中还应注意的是，扶壁式、空箱式结构由于前墙或前、后墙与隔墙形成了框格，对受力是有利的，但如果按强度计算所需的厚度较小时，还应考虑耐久性要求和施工的方便。有的扶壁式、空箱式挡土墙，墙体厚度仅为0.3m左右，不仅施工中浇筑振捣困难，而且因钢筋保护层过小，投入使用后不久就因混凝土碳化致使钢筋锈蚀而不得不提前进行加固，反而得不偿失。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-04-02-07-001 | 挡土墙墙顶宽度的确定，主要考虑墙顶栏杆或挡浪板的布置和施工条件等因素。墙顶宽度小，虽然可节约工程投资，但对于钢筋布置、施工浇筑将带来了很大的困难，而且挡土墙的耐久性也易受到影响，因此挡土墙墙顶宽度不宜太小。对于砌石挡土墙，由于材料尺寸的限制更不宜太小。当挡土墙墙后填土不到顶时，为了便于工程管理中的人员巡视，挡土墙的墙顶宽度可适当加大或增设巡视平台。对于悬臂式、扶壁式、空箱式挡土墙结构，由于这些结构的尺寸相对来说比较单薄，除了底板，长度应由稳定计算条件确定外，其余均应满足强度及耐久性要求。设计中还应注意的是，扶壁式、空箱式结构由于前墙或前、后墙与隔墙形成了框格，对受力是有利的，但如果按强度计算所需的厚度较小时，还应考虑耐久性要求和施工的方便。有的扶壁式、空箱式挡土墙，墙体厚度仅为0.3m左右，不仅施工中浇筑振捣困难，而且因钢筋保护层过小，投入使用后不久就因混凝土碳化致使钢筋锈蚀而不得不提前进行加固，反而得不偿失，符合规范吗？ |
不符合规范：挡土墙墙顶宽度的确定，主要考虑墙顶栏杆或挡浪板的布置和施工条件等因素。墙顶宽度小，虽然可节约工程投资，但对于钢筋布置、施工浇筑将带来了很大的困难，而且挡土墙的耐久性也易受到影响，因此挡土墙墙顶宽度不宜太小。对于砌石挡土墙，由于材料尺寸的限制更不宜太小。当挡土墙墙后填土不到顶时，为了便于工程管理中的人员巡视，挡土墙的墙顶宽度可适当加大或增设巡视平台。对于悬臂式、扶壁式、空箱式挡土墙结构，由于这些结构的尺寸相对来说比较单薄，除了底板，长度应由稳定计算条件确定外，其余均应满足强度及耐久性要求。设计中还应注意的是，扶壁式、空箱式结构由于前墙或前、后墙与隔墙形成了框格，对受力是有利的，但如果按强度计算所需的厚度较小时，还应考虑耐久性要求和施工的方便。有的扶壁式、空箱式挡土墙，墙体厚度仅为0.3m左右，不仅施工中浇筑振捣困难，而且因钢筋保护层过小，投入使用后不久就因混凝土碳化致使钢筋锈蚀而不得不提前进行加固，反而得不偿失。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-04-02-07-001 | 挡土墙墙顶宽度的确定，主要考虑墙顶栏杆或挡浪板的布置和施工条件等因素。墙顶宽度小，虽然可节约工程投资，但对于钢筋布置、施工浇筑将带来了很大的困难，而且挡土墙的耐久性也易受到影响，因此挡土墙墙顶宽度不宜太小。对于砌石挡土墙，由于材料尺寸的限制更不宜太小。当挡土墙墙后填土不到顶时，为了便于工程管理中的人员巡视，挡土墙的墙顶宽度可适当加大或增设巡视平台。对于悬臂式、扶壁式、空箱式挡土墙结构，由于这些结构的尺寸相对来说比较单薄，除了底板，长度应由稳定计算条件确定外，其余均应不满足强度及耐久性要求。设计中还应注意的是，扶壁式、空箱式结构由于前墙或前、后墙与隔墙形成了框格，对受力是有利的，但如果按强度计算所需的厚度较小时，还应考虑耐久性要求和施工的方便。有的扶壁式、空箱式挡土墙，墙体厚度仅为0.3m左右，不仅施工中浇筑振捣困难，而且因钢筋保护层过小，投入使用后不久就因混凝土碳化致使钢筋锈蚀而不得不提前进行加固，反而得不偿失，符合规范吗？ |
符合规范：挡土墙沿墙长方向是顺着河坡或土坡布置(如水工建筑物的翼墙)时，为了减少开挖和节省挡土墙的造价，挡土墙往往采取阶梯形布置的形式。此时挡土墙分阶的高差，除了应满足墙趾埋深的要求外，还应满足挡土墙沿墙长方向的纵向抗滑稳定要求。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-04-02-09-001 | 挡土墙沿墙长方向是顺着河坡或土坡布置(如水工建筑物的翼墙)时，为了减少开挖和节省挡土墙的造价，挡土墙往往采取阶梯形布置的形式。此时挡土墙分阶的高差，除了应满足墙趾埋深的要求外，还应满足挡土墙沿墙长方向的纵向抗滑稳定要求，符合规范吗？ |
不符合规范：挡土墙沿墙长方向是顺着河坡或土坡布置(如水工建筑物的翼墙)时，为了减少开挖和节省挡土墙的造价，挡土墙往往采取阶梯形布置的形式。此时挡土墙分阶的高差，除了应满足墙趾埋深的要求外，还应满足挡土墙沿墙长方向的纵向抗滑稳定要求。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-04-02-09-001 | 挡土墙沿墙长方向是顺着河坡或土坡布置(如水工建筑物的翼墙)时，为了减少开挖和节省挡土墙的造价，挡土墙往往采取阶梯形布置的形式。此时挡土墙分阶的高差，除了应不满足墙趾埋深的要求外，还应不满足挡土墙沿墙长方向的纵向抗滑稳定要求，符合规范吗？ |
符合规范：挡土墙底板厚度主要是根据强度要求等确定，一般来说，以不小于0.3m为宜。采用砌石挡土墙时，由于砌石需嵌入底板中，因此底板厚度以0.5m为宜。对于空箱式挡土墙的底板及其前趾部分，如果采用桩基础，由于桩的冲剪作用，底板厚度还应适当加大。无论采用那种挡土墙结构型式底板及其前、后趾的伸出长度和厚度，都应满足稳定和强度的要求。 土质地基上的挡土墙，从有利于抗滑稳定和渗流稳定出发，底板下宜设置0.5～1.0m深的齿墙，这对于砂性土地基，尤其重要。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-04-02-10-001 | 挡土墙底板厚度主要是根据强度要求等确定，一般来说，以不小于0.3m为宜。采用砌石挡土墙时，由于砌石需嵌入底板中，因此底板厚度以0.5m为宜。对于空箱式挡土墙的底板及其前趾部分，如果采用桩基础，由于桩的冲剪作用，底板厚度还应适当加大。无论采用那种挡土墙结构型式底板及其前、后趾的伸出长度和厚度，都应满足稳定和强度的要求。 土质地基上的挡土墙，从有利于抗滑稳定和渗流稳定出发，底板下宜设置0.5～1.0m深的齿墙，这对于砂性土地基，尤其重要。，符合规范吗？ |
不符合规范：挡土墙底板厚度主要是根据强度要求等确定，一般来说，以不小于0.3m为宜。采用砌石挡土墙时，由于砌石需嵌入底板中，因此底板厚度以0.5m为宜。对于空箱式挡土墙的底板及其前趾部分，如果采用桩基础，由于桩的冲剪作用，底板厚度还应适当加大。无论采用那种挡土墙结构型式底板及其前、后趾的伸出长度和厚度，都应满足稳定和强度的要求。 土质地基上的挡土墙，从有利于抗滑稳定和渗流稳定出发，底板下宜设置0.5～1.0m深的齿墙，这对于砂性土地基，尤其重要。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-04-02-10-001 | 挡土墙底板厚度主要是根据强度要求等确定，一般来说，以不小于0.3m为宜。采用砌石挡土墙时，由于砌石需嵌入底板中，因此底板厚度以0.5m为宜。对于空箱式挡土墙的底板及其前趾部分，如果采用桩基础，由于桩的冲剪作用，底板厚度还应适当加大。无论采用那种挡土墙结构型式底板及其前、后趾的伸出长度和厚度，都应不满足稳定和强度的要求。 土质地基上的挡土墙，从有利于抗滑稳定和渗流稳定出发，底板下宜设置0.5～1.0m深的齿墙，这对于砂性土地基，尤其重要，符合规范吗？ |
符合规范：板桩式挡土墙可用于地基条件较差的水利水电工程中，根据受力条件不同可分为无锚墙和有锚锭墙两种型式(分别见图7和图8)。由于无锚墙的板桩式挡土墙在水平力作用下变位较大，一般仅在挡土高度不大的情况下采用；而有锚旋墙的板桩式挡土墙依靠锚墙维持结构稳定，因此可用于挡土高度较大的场所。根据不同的施工方法，板桩式挡土墙的墙体又可分为打入式板桩和地下连续墙两种结构，但无论采用哪种结构，其施工缝都可能留有一定的间隙，若不采取相应的措施，墙后土体颗粒有可能在地下水渗流作用下逐渐流失而影响其正常使用。板桩式挡土墙属于轻型薄壁结构，其墙身一般为打入式预制构件或现浇地下连续墙。采用打入式预制构件施工时，可选用钢筋混凝土预制板桩或折线型钢板桩结构，考虑到刚度要求和施工方便钢筋混凝土预制板桩厚度不宜小于0.3m，折线型钢板桩的厚度不宜小于12mm；对于地下连续墙的厚度，如果过于单薄，钢筋骨架不易放入，根据一些工程的施工经验，最小厚度应在0.4m以上。当然，这些构件的厚度，首先应保证强度要求。凡需设置锚墙的板桩式挡土墙，其锚杆一般都采用高强度钢制杆件，并通过张紧器固定在墙体破裂面后一定距离以外的锚锭墙上。锚杆的长度、锚墙的位置及高度由整体稳定条件计算确定，锚杆的直径根据所承受的拉力计算确定，锚锭墙的厚度由强度计算确定。对于暴露在空气、水体及土层中的钢板桩、锚杆、张紧器等钢质构件，应根据其环境条件考虑增加在使用周期内可能引起的腐蚀量，来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-04-02-17-001 | 板桩式挡土墙可用于地基条件较差的水利水电工程中，根据受力条件不同可分为无锚墙和有锚锭墙两种型式(分别见图7和图8)。由于无锚墙的板桩式挡土墙在水平力作用下变位较大，一般仅在挡土高度不大的情况下采用；而有锚旋墙的板桩式挡土墙依靠锚墙维持结构稳定，因此可用于挡土高度较大的场所。根据不同的施工方法，板桩式挡土墙的墙体又可分为打入式板桩和地下连续墙两种结构，但无论采用哪种结构，其施工缝都可能留有一定的间隙，若不采取相应的措施，墙后土体颗粒有可能在地下水渗流作用下逐渐流失而影响其正常使用。板桩式挡土墙属于轻型薄壁结构，其墙身一般为打入式预制构件或现浇地下连续墙。采用打入式预制构件施工时，可选用钢筋混凝土预制板桩或折线型钢板桩结构，考虑到刚度要求和施工方便钢筋混凝土预制板桩厚度不宜小于0.3m，折线型钢板桩的厚度不宜小于12mm；对于地下连续墙的厚度，如果过于单薄，钢筋骨架不易放入，根据一些工程的施工经验，最小厚度应在0.4m以上。当然，这些构件的厚度，首先应保证强度要求。凡需设置锚墙的板桩式挡土墙，其锚杆一般都采用高强度钢制杆件，并通过张紧器固定在墙体破裂面后一定距离以外的锚锭墙上。锚杆的长度、锚墙的位置及高度由整体稳定条件计算确定，锚杆的直径根据所承受的拉力计算确定，锚锭墙的厚度由强度计算确定。对于暴露在空气、水体及土层中的钢板桩、锚杆、张紧器等钢质构件，应根据其环境条件考虑增加在使用周期内可能引起的腐蚀量，符合规范吗？ |
不符合规范：板桩式挡土墙可用于地基条件较差的水利水电工程中，根据受力条件不同可分为无锚墙和有锚锭墙两种型式(分别见图7和图8)。由于无锚墙的板桩式挡土墙在水平力作用下变位较大，一般仅在挡土高度不大的情况下采用；而有锚旋墙的板桩式挡土墙依靠锚墙维持结构稳定，因此可用于挡土高度较大的场所。根据不同的施工方法，板桩式挡土墙的墙体又可分为打入式板桩和地下连续墙两种结构，但无论采用哪种结构，其施工缝都可能留有一定的间隙，若不采取相应的措施，墙后土体颗粒有可能在地下水渗流作用下逐渐流失而影响其正常使用。板桩式挡土墙属于轻型薄壁结构，其墙身一般为打入式预制构件或现浇地下连续墙。采用打入式预制构件施工时，可选用钢筋混凝土预制板桩或折线型钢板桩结构，考虑到刚度要求和施工方便钢筋混凝土预制板桩厚度不宜小于0.3m，折线型钢板桩的厚度不宜小于12mm；对于地下连续墙的厚度，如果过于单薄，钢筋骨架不易放入，根据一些工程的施工经验，最小厚度应在0.4m以上。当然，这些构件的厚度，首先应保证强度要求。凡需设置锚墙的板桩式挡土墙，其锚杆一般都采用高强度钢制杆件，并通过张紧器固定在墙体破裂面后一定距离以外的锚锭墙上。锚杆的长度、锚墙的位置及高度由整体稳定条件计算确定，锚杆的直径根据所承受的拉力计算确定，锚锭墙的厚度由强度计算确定。对于暴露在空气、水体及土层中的钢板桩、锚杆、张紧器等钢质构件，应根据其环境条件考虑增加在使用周期内可能引起的腐蚀量，来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-04-02-17-001 | 板桩式挡土墙可用于地基条件较差的水利水电工程中，根据受力条件不同可分为无锚墙和有锚锭墙两种型式(分别见图7和图8)。由于无锚墙的板桩式挡土墙在水平力作用下变位较大，一般仅在挡土高度不大的情况下采用；而有锚旋墙的板桩式挡土墙依靠锚墙维持结构稳定，因此可用于挡土高度较大的场所。根据不同的施工方法，板桩式挡土墙的墙体又可分为打入式板桩和地下连续墙两种结构，但无论采用哪种结构，其施工缝都可能留有一定的间隙，若不采取相应的措施，墙后土体颗粒有可能在地下水渗流作用下逐渐流失而影响其正常使用。板桩式挡土墙属于轻型薄壁结构，其墙身一般为打入式预制构件或现浇地下连续墙。采用打入式预制构件施工时，可选用钢筋混凝土预制板桩或折线型钢板桩结构，考虑到刚度要求和施工方便钢筋混凝土预制板桩厚度可以小于0.3m，折线型钢板桩的厚度可以小于12mm；对于地下连续墙的厚度，如果过于单薄，钢筋骨架不易放入，根据一些工程的施工经验，最小厚度应在0.4m以上。当然，这些构件的厚度，首先应保证强度要求。凡需设置锚墙的板桩式挡土墙，其锚杆一般都采用高强度钢制杆件，并通过张紧器固定在墙体破裂面后一定距离以外的锚锭墙上。锚杆的长度、锚墙的位置及高度由整体稳定条件计算确定，锚杆的直径根据所承受的拉力计算确定，锚锭墙的厚度由强度计算确定。对于暴露在空气、水体及土层中的钢板桩、锚杆、张紧器等钢质构件，应根据其环境条件考虑增加在使用周期内可能引起的腐蚀量，符合规范吗？ |
符合规范：建筑物的分段长度，在国家现行的一些标准中都有规定。为了防止和减少由于地基不均匀沉降、温度变化和混凝土干缩等因素引起的变形或裂缝，挡土墙的分段长度不宜太长。水利水电工程中土质地基上挡土墙的分段长度一般不宜超过 20m，岩石地基上的挡土墙还要短一些。根据调查，采用素混凝土、砌石或混凝土砌块建造的挡土墙，以及在松软土质地基上的钢筋混凝土挡土墙，墙体产生竖向裂缝的机率大大增加，其分段长度还应小一些。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-04-02-21-001 | 建筑物的分段长度，在国家现行的一些标准中都有规定。为了防止和减少由于地基不均匀沉降、温度变化和混凝土干缩等因素引起的变形或裂缝，挡土墙的分段长度不宜太长。水利水电工程中土质地基上挡土墙的分段长度一般不宜超过 20m，岩石地基上的挡土墙还要短一些。根据调查，采用素混凝土、砌石或混凝土砌块建造的挡土墙，以及在松软土质地基上的钢筋混凝土挡土墙，墙体产生竖向裂缝的机率大大增加，其分段长度还应小一些，符合规范吗？ |
不符合规范：建筑物的分段长度，在国家现行的一些标准中都有规定。为了防止和减少由于地基不均匀沉降、温度变化和混凝土干缩等因素引起的变形或裂缝，挡土墙的分段长度不宜太长。水利水电工程中土质地基上挡土墙的分段长度一般不宜超过 20m，岩石地基上的挡土墙还要短一些。根据调查，采用素混凝土、砌石或混凝土砌块建造的挡土墙，以及在松软土质地基上的钢筋混凝土挡土墙，墙体产生竖向裂缝的机率大大增加，其分段长度还应小一些。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-04-02-21-001 | 建筑物的分段长度，在国家现行的一些标准中都有规定。为了防止和减少由于地基不均匀沉降、温度变化和混凝土干缩等因素引起的变形或裂缝，挡土墙的分段长度可以太长。水利水电工程中土质地基上挡土墙的分段长度一般可以超过 20m，岩石地基上的挡土墙还要短一些。根据调查，采用素混凝土、砌石或混凝土砌块建造的挡土墙，以及在松软土质地基上的钢筋混凝土挡土墙，墙体产生竖向裂缝的机率大大增加，其分段长度还应小一些，符合规范吗？ |
符合规范：对于粉砂、细砂等透水地基，如果墙前、墙后水位差较大时，仅依靠墙体及底板本身的防渗长度一般是难以满足渗流安全需要的，因此需要在挡土墙底板下设置垂直防渗体，依靠垂直防渗长度解决渗流安全问题是比较有效的。水工挡土墙的垂直防渗体可采用板桩、防渗墙等型式，垂直防渗体应嵌入底板，但不宜与底板刚性连接。对于在地震区的粉砂、细砂地基上建造挡土墙，为防止地震时地基的液化，除了采用刚性基础(如桩基、沉井等)外，采用垂直防渗体围封的形式，对防止地基土流失和可能发生的“液化”破坏是十分有效的。当然，这时的垂直防渗体还应考虑满足强度要求。由于粉砂、细砂等透水地基的土体颗粒容易被带走，因此尽管设置了垂直防渗体，在渗流溢出处仍需要满足反滤的要求，不能满足要求时，应设置滤层。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-04-03-03-001 | 对于粉砂、细砂等透水地基，如果墙前、墙后水位差较大时，仅依靠墙体及底板本身的防渗长度一般是难以满足渗流安全需要的，因此需要在挡土墙底板下设置垂直防渗体，依靠垂直防渗长度解决渗流安全问题是比较有效的。水工挡土墙的垂直防渗体可采用板桩、防渗墙等型式，垂直防渗体应嵌入底板，但不宜与底板刚性连接。对于在地震区的粉砂、细砂地基上建造挡土墙，为防止地震时地基的液化，除了采用刚性基础(如桩基、沉井等)外，采用垂直防渗体围封的形式，对防止地基土流失和可能发生的“液化”破坏是十分有效的。当然，这时的垂直防渗体还应考虑满足强度要求。由于粉砂、细砂等透水地基的土体颗粒容易被带走，因此尽管设置了垂直防渗体，在渗流溢出处仍需要满足反滤的要求，不能满足要求时，应设置滤层，符合规范吗？ |
不符合规范：对于粉砂、细砂等透水地基，如果墙前、墙后水位差较大时，仅依靠墙体及底板本身的防渗长度一般是难以满足渗流安全需要的，因此需要在挡土墙底板下设置垂直防渗体，依靠垂直防渗长度解决渗流安全问题是比较有效的。水工挡土墙的垂直防渗体可采用板桩、防渗墙等型式，垂直防渗体应嵌入底板，但不宜与底板刚性连接。对于在地震区的粉砂、细砂地基上建造挡土墙，为防止地震时地基的液化，除了采用刚性基础(如桩基、沉井等)外，采用垂直防渗体围封的形式，对防止地基土流失和可能发生的“液化”破坏是十分有效的。当然，这时的垂直防渗体还应考虑满足强度要求。由于粉砂、细砂等透水地基的土体颗粒容易被带走，因此尽管设置了垂直防渗体，在渗流溢出处仍需要满足反滤的要求，不能满足要求时，应设置滤层。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-04-03-03-001 | 对于粉砂、细砂等透水地基，如果墙前、墙后水位差较大时，仅依靠墙体及底板本身的防渗长度一般是难以满足渗流安全需要的，因此需要在挡土墙底板下设置垂直防渗体，依靠垂直防渗长度解决渗流安全问题是比较有效的。水工挡土墙的垂直防渗体可采用板桩、防渗墙等型式，垂直防渗体应嵌入底板，但可以与底板刚性连接。对于在地震区的粉砂、细砂地基上建造挡土墙，为防止地震时地基的液化，除了采用刚性基础(如桩基、沉井等)外，采用垂直防渗体围封的形式，对防止地基土流失和可能发生的“液化”破坏是十分有效的。当然，这时的垂直防渗体还应考虑满足强度要求。由于粉砂、细砂等透水地基的土体颗粒容易被带走，因此尽管设置了垂直防渗体，在渗流溢出处仍需要满足反滤的要求，不能满足要求时，应设置滤层，符合规范吗？ |
符合规范：填料土的选择应根据防渗、排水要求及土料来源等方面的因素综合考虑，选取抗剪强度指标高的土料。处于防渗段的填土宜选择粘性土料，非防渗段的填土可选择无粘性土料。填料土不应含植物根茎、砖瓦垃圾等杂物，也不宜选用淤泥、粉砂、细砂、冻土块、膨胀土等作填料土，土源紧缺确需采用时应采取相应处理措施。 填料土抗剪强度指标是否准确对水工挡土墙的设计影响很大，指标不确切引起的土压力误差可能远大于计算方法引起的误差。填料土抗剪强度指标一般应通过试验采用，没有条件时，也可通过工程类比研究采用。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-06-01-04-001 | 填料土的选择应根据防渗、排水要求及土料来源等方面的因素综合考虑，选取抗剪强度指标高的土料。处于防渗段的填土宜选择粘性土料，非防渗段的填土可选择无粘性土料。填料土不应含植物根茎、砖瓦垃圾等杂物，也不宜选用淤泥、粉砂、细砂、冻土块、膨胀土等作填料土，土源紧缺确需采用时应采取相应处理措施。 填料土抗剪强度指标是否准确对水工挡土墙的设计影响很大，指标不确切引起的土压力误差可能远大于计算方法引起的误差。填料土抗剪强度指标一般应通过试验采用，没有条件时，也可通过工程类比研究采用，符合规范吗？ |
不符合规范：填料土的选择应根据防渗、排水要求及土料来源等方面的因素综合考虑，选取抗剪强度指标高的土料。处于防渗段的填土宜选择粘性土料，非防渗段的填土可选择无粘性土料。填料土不应含植物根茎、砖瓦垃圾等杂物，也不宜选用淤泥、粉砂、细砂、冻土块、膨胀土等作填料土，土源紧缺确需采用时应采取相应处理措施。 填料土抗剪强度指标是否准确对水工挡土墙的设计影响很大，指标不确切引起的土压力误差可能远大于计算方法引起的误差。填料土抗剪强度指标一般应通过试验采用，没有条件时，也可通过工程类比研究采用。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-06-01-04-001 | 填料土的选择应根据防渗、排水要求及土料来源等方面的因素综合考虑，选取抗剪强度指标高的土料。处于防渗段的填土宜选择粘性土料，非防渗段的填土可选择无粘性土料。填料土不应含植物根茎、砖瓦垃圾等杂物，也可以选用淤泥、粉砂、细砂、冻土块、膨胀土等作填料土，土源紧缺确需采用时应采取相应处理措施。 填料土抗剪强度指标是否准确对水工挡土墙的设计影响很大，指标不确切引起的土压力误差可能远大于计算方法引起的误差。填料土抗剪强度指标一般应通过试验采用，没有条件时，也可通过工程类比研究采用，符合规范吗？ |
符合规范：建造在不均匀(如半岩半土或半硬半软)地基上的水工挡土墙，很可能由于产生过大的不均匀沉降，将防渗范围内永久缝的止水结构拉断，导致渗流破坏，从而使工程失事；即使是建在最高挡水位以上的挡土墙，缝间止水结构虽被拉断不会导致渗流破坏，但有可能因地基的不均匀使得挡土墙歪倒或倾斜而影响正常使用。因此，挡土墙不宜建造在不均匀的地基上；否则，必须采取严格的工程措施。避免建筑物建造在不均匀的地基上，这是设计的基本原则。但是在水工挡土墙设计中往往难以避免，尤其是建造在土质地基上的水工挡土墙，由于基坑边坡的开挖，在挡土墙与河(渠)坡衔接处，挡土墙的基础总是一半落在原状土一半落在回填土上。即使回填土质量控制得较好，仍不能避免尾部的挡土墙发生倾斜和变形。近年来修建的一些挡土墙，开始重视这一问题，基本做法是在回填土处采取地基加固的措施，如在回填后采用深层搅拌、回填混凝土、水泥土等处理方法，收到了一定的效果来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-06-01-08-001 | 建造在不均匀(如半岩半土或半硬半软)地基上的水工挡土墙，很可能由于产生过大的不均匀沉降，将防渗范围内永久缝的止水结构拉断，导致渗流破坏，从而使工程失事；即使是建在最高挡水位以上的挡土墙，缝间止水结构虽被拉断不会导致渗流破坏，但有可能因地基的不均匀使得挡土墙歪倒或倾斜而影响正常使用。因此，挡土墙不宜建造在不均匀的地基上；否则，必须采取严格的工程措施。避免建筑物建造在不均匀的地基上，这是设计的基本原则。但是在水工挡土墙设计中往往难以避免，尤其是建造在土质地基上的水工挡土墙，由于基坑边坡的开挖，在挡土墙与河(渠)坡衔接处，挡土墙的基础总是一半落在原状土一半落在回填土上。即使回填土质量控制得较好，仍不能避免尾部的挡土墙发生倾斜和变形。近年来修建的一些挡土墙，开始重视这一问题，基本做法是在回填土处采取地基加固的措施，如在回填后采用深层搅拌、回填混凝土、水泥土等处理方法，收到了一定的效果，符合规范吗？ |
不符合规范：建造在不均匀(如半岩半土或半硬半软)地基上的水工挡土墙，很可能由于产生过大的不均匀沉降，将防渗范围内永久缝的止水结构拉断，导致渗流破坏，从而使工程失事；即使是建在最高挡水位以上的挡土墙，缝间止水结构虽被拉断不会导致渗流破坏，但有可能因地基的不均匀使得挡土墙歪倒或倾斜而影响正常使用。因此，挡土墙不宜建造在不均匀的地基上；否则，必须采取严格的工程措施。避免建筑物建造在不均匀的地基上，这是设计的基本原则。但是在水工挡土墙设计中往往难以避免，尤其是建造在土质地基上的水工挡土墙，由于基坑边坡的开挖，在挡土墙与河(渠)坡衔接处，挡土墙的基础总是一半落在原状土一半落在回填土上。即使回填土质量控制得较好，仍不能避免尾部的挡土墙发生倾斜和变形。近年来修建的一些挡土墙，开始重视这一问题，基本做法是在回填土处采取地基加固的措施，如在回填后采用深层搅拌、回填混凝土、水泥土等处理方法，收到了一定的效果来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-06-01-08-001 | 建造在不均匀(如半岩半土或半硬半软)地基上的水工挡土墙，很可能由于产生过大的不均匀沉降，将防渗范围内永久缝的止水结构拉断，导致渗流破坏，从而使工程失事；即使是建在最高挡水位以上的挡土墙，缝间止水结构虽被拉断不会导致渗流破坏，但有可能因地基的不均匀使得挡土墙歪倒或倾斜而影响正常使用。因此，挡土墙可以建造在不均匀的地基上；否则，必须采取严格的工程措施。避免建筑物建造在不均匀的地基上，这是设计的基本原则。但是在水工挡土墙设计中往往难以避免，尤其是建造在土质地基上的水工挡土墙，由于基坑边坡的开挖，在挡土墙与河(渠)坡衔接处，挡土墙的基础总是一半落在原状土一半落在回填土上。即使回填土质量控制得较好，仍不能避免尾部的挡土墙发生倾斜和变形。近年来修建的一些挡土墙，开始重视这一问题，基本做法是在回填土处采取地基加固的措施，如在回填后采用深层搅拌、回填混凝土、水泥土等处理方法，收到了一定的效果，符合规范吗？ |
符合规范：有关土质地基上水工建筑物基底抗渗稳定性的调查、试验和研究资料表明，基底渗流出口处和沿底板与地基土的接触面通常最容易发生渗流变形，因此必须保证渗流出口段和沿水工建筑物底板底面水平段的渗流坡降不得超过其允许值，而渗流坡降允许值可根据各种土沿着不同渗流方向出现渗流破环的临界坡降来确定，此临界坡降可由电模拟试验测得或采用近似计算法计算求得。基底出口段的渗流破坏形式主要为流土或管涌，其判别方法在GB50287-99中都有规定，计算时可按该标准的规定进行。一般来说，土质地基渗流出口段的渗流破坏系流土破坏，只有砾砂及碎石土基底出口段的渗流破坏才有可能是管涌破坏。对于出口段的渗流破坏形式(流土或管涌)，过去常用土料的不均匀系数 n=d60／d1o进行判别。当n<10 时，为流土破坏；当n>20 时，为管涌破坏；当 10<n<20 时，为流土或管涌破坏。实践及试验表明，用土料的不均匀系数判别渗流破坏形式不是十分准确的。根据国内外最新研究成果，认为砾砂或碎石土按其细粒含量及孔隙率判别其可能发生的渗流破坏形式比较符合实际，且判别方法简单方便，即：当4pf(1-n)>1.0时，为流土破坏；当4p,(1-n)<1.0时， 为管涌破坏。Pf为小于砾砂或碎石土粗细颗粒分界粒径的土粒百分数含量(%)，n为砾砂或碎石土的孔隙率。按照SL265-2001的规定，验算土质地基上挡土墙基底的抗渗稳定性时，水平段和出口段的渗流坡降应分别小于表3规定的水平段和出口段允许渗流坡降值。验算砾砂或碎石土地基上挡土墙基底出口段抗渗稳定性时，应首先判别可能发生的渗流破坏形，式(流土或管涌)：当4P(1-n)>1.0时，为流土破坏；当4P,(1-n)<1.0时，为管涌破坏。砾砂或碎石土地基上挡土墙基底出口段防止流土破坏的允许渗流坡降值即表3所列的出口段允许渗流坡降值。砾砂或碎石土地基上挡土墙基底出口段防止管涌破坏的允许渗流坡降值可按公式(1)、公式(2)计算：来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-06-02-03-001 | 有关土质地基上水工建筑物基底抗渗稳定性的调查、试验和研究资料表明，基底渗流出口处和沿底板与地基土的接触面通常最容易发生渗流变形，因此必须保证渗流出口段和沿水工建筑物底板底面水平段的渗流坡降不得超过其允许值，而渗流坡降允许值可根据各种土沿着不同渗流方向出现渗流破环的临界坡降来确定，此临界坡降可由电模拟试验测得或采用近似计算法计算求得。基底出口段的渗流破坏形式主要为流土或管涌，其判别方法在GB50286.9-50286.9中都有规定，计算时可按该标准的规定进行。一般来说，土质地基渗流出口段的渗流破坏系流土破坏，只有砾砂及碎石土基底出口段的渗流破坏才有可能是管涌破坏。对于出口段的渗流破坏形式(流土或管涌)，过去常用土料的不均匀系数 n=d50286.9／d50286.9o进行判别。当n<50286.9 时，为流土破坏；当n>50286.9 时，为管涌破坏；当 50286.9<n<50286.9 时，为流土或管涌破坏。实践及试验表明，用土料的不均匀系数判别渗流破坏形式不是十分准确的。根据国内外最新研究成果，认为砾砂或碎石土按其细粒含量及孔隙率判别其可能发生的渗流破坏形式比较符合实际，且判别方法简单方便，即：当50286.9pf(50286.9-n)>50286.9时，为流土破坏；当50286.9p,(50286.9-n)<50286.9时， 为管涌破坏。Pf为小于砾砂或碎石土粗细颗粒分界粒径的土粒百分数含量(%)，n为砾砂或碎石土的孔隙率。按照SL50286.9-50286.9的规定，验算土质地基上挡土墙基底的抗渗稳定性时，水平段和出口段的渗流坡降应分别小于表50286.9规定的水平段和出口段允许渗流坡降值。验算砾砂或碎石土地基上挡土墙基底出口段抗渗稳定性时，应首先判别可能发生的渗流破坏形，式(流土或管涌)：当50286.9P(50286.9-n)>50286.9时，为流土破坏；当50286.9P,(50286.9-n)<50286.9时，为管涌破坏。砾砂或碎石土地基上挡土墙基底出口段防止流土破坏的允许渗流坡降值即表50286.9所列的出口段允许渗流坡降值。砾砂或碎石土地基上挡土墙基底出口段防止管涌破坏的允许渗流坡降值可按公式(50286.9)、公式(50286.9)计算，符合规范吗？ |
不符合规范：有关土质地基上水工建筑物基底抗渗稳定性的调查、试验和研究资料表明，基底渗流出口处和沿底板与地基土的接触面通常最容易发生渗流变形，因此必须保证渗流出口段和沿水工建筑物底板底面水平段的渗流坡降不得超过其允许值，而渗流坡降允许值可根据各种土沿着不同渗流方向出现渗流破环的临界坡降来确定，此临界坡降可由电模拟试验测得或采用近似计算法计算求得。基底出口段的渗流破坏形式主要为流土或管涌，其判别方法在GB50287-99中都有规定，计算时可按该标准的规定进行。一般来说，土质地基渗流出口段的渗流破坏系流土破坏，只有砾砂及碎石土基底出口段的渗流破坏才有可能是管涌破坏。对于出口段的渗流破坏形式(流土或管涌)，过去常用土料的不均匀系数 n=d60／d1o进行判别。当n<10 时，为流土破坏；当n>20 时，为管涌破坏；当 10<n<20 时，为流土或管涌破坏。实践及试验表明，用土料的不均匀系数判别渗流破坏形式不是十分准确的。根据国内外最新研究成果，认为砾砂或碎石土按其细粒含量及孔隙率判别其可能发生的渗流破坏形式比较符合实际，且判别方法简单方便，即：当4pf(1-n)>1.0时，为流土破坏；当4p,(1-n)<1.0时， 为管涌破坏。Pf为小于砾砂或碎石土粗细颗粒分界粒径的土粒百分数含量(%)，n为砾砂或碎石土的孔隙率。按照SL265-2001的规定，验算土质地基上挡土墙基底的抗渗稳定性时，水平段和出口段的渗流坡降应分别小于表3规定的水平段和出口段允许渗流坡降值。验算砾砂或碎石土地基上挡土墙基底出口段抗渗稳定性时，应首先判别可能发生的渗流破坏形，式(流土或管涌)：当4P(1-n)>1.0时，为流土破坏；当4P,(1-n)<1.0时，为管涌破坏。砾砂或碎石土地基上挡土墙基底出口段防止流土破坏的允许渗流坡降值即表3所列的出口段允许渗流坡降值。砾砂或碎石土地基上挡土墙基底出口段防止管涌破坏的允许渗流坡降值可按公式(1)、公式(2)计算：来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-06-02-03-001 | 有关土质地基上水工建筑物基底抗渗稳定性的调查、试验和研究资料表明，基底渗流出口处和沿底板与地基土的接触面通常最容易发生渗流变形，因此必须保证渗流出口段和沿水工建筑物底板底面水平段的渗流坡降不得超过其允许值，而渗流坡降允许值可根据各种土沿着不同渗流方向出现渗流破环的临界坡降来确定，此临界坡降可由电模拟试验测得或采用近似计算法计算求得。基底出口段的渗流破坏形式主要为流土或管涌，其判别方法在GB50287.1-50287.1中都有规定，计算时可按该标准的规定进行。一般来说，土质地基渗流出口段的渗流破坏系流土破坏，只有砾砂及碎石土基底出口段的渗流破坏才有可能是管涌破坏。对于出口段的渗流破坏形式(流土或管涌)，过去常用土料的不均匀系数 n=d50287.1／d50287.1o进行判别。当n<50287.1 时，为流土破坏；当n>50287.1 时，为管涌破坏；当 50287.1<n<50287.1 时，为流土或管涌破坏。实践及试验表明，用土料的不均匀系数判别渗流破坏形式不是十分准确的。根据国内外最新研究成果，认为砾砂或碎石土按其细粒含量及孔隙率判别其可能发生的渗流破坏形式比较符合实际，且判别方法简单方便，即：当50287.1pf(50287.1-n)>50287.1时，为流土破坏；当50287.1p,(50287.1-n)<50287.1时， 为管涌破坏。Pf为小于砾砂或碎石土粗细颗粒分界粒径的土粒百分数含量(%)，n为砾砂或碎石土的孔隙率。按照SL50287.1-50287.1的规定，验算土质地基上挡土墙基底的抗渗稳定性时，水平段和出口段的渗流坡降应分别小于表50287.1规定的水平段和出口段允许渗流坡降值。验算砾砂或碎石土地基上挡土墙基底出口段抗渗稳定性时，应首先判别可能发生的渗流破坏形，式(流土或管涌)：当50287.1P(50287.1-n)>50287.1时，为流土破坏；当50287.1P,(50287.1-n)<50287.1时，为管涌破坏。砾砂或碎石土地基上挡土墙基底出口段防止流土破坏的允许渗流坡降值即表50287.1所列的出口段允许渗流坡降值。砾砂或碎石土地基上挡土墙基底出口段防止管涌破坏的允许渗流坡降值可按公式(50287.1)、公式(50287.1)计算，符合规范吗？ |
符合规范：通常情况下挡土墙的基底面是水平的，但有时根据稳定需要可将挡土墙底板向填土方向落深而呈倾斜状。对于这种倾斜状基底的挡土墙，可按本规范公式(6.3.7)计算其沿基底面的抗滑稳定安全系数。但基底面倾斜的程度应有一定限度，根据工程实践经验，基底面与水平面的夹角，土质地基不宜大于 7°，岩石地基不宜大于12°。应该说明，该公式是按照挡土墙底板向填土方向落深而呈倾斜状推导的。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-06-03-07-001 | 通常情况下挡土墙的基底面是水平的，但有时根据稳定需要可将挡土墙底板向填土方向落深而呈倾斜状。对于这种倾斜状基底的挡土墙，可按本规范公式(6.3.7)计算其沿基底面的抗滑稳定安全系数。但基底面倾斜的程度应有一定限度，根据工程实践经验，基底面与水平面的夹角，土质地基不宜大于 7°，岩石地基不宜大于12°。应该说明，该公式是按照挡土墙底板向填土方向落深而呈倾斜状推导的，符合规范吗？ |
不符合规范：通常情况下挡土墙的基底面是水平的，但有时根据稳定需要可将挡土墙底板向填土方向落深而呈倾斜状。对于这种倾斜状基底的挡土墙，可按本规范公式(6.3.7)计算其沿基底面的抗滑稳定安全系数。但基底面倾斜的程度应有一定限度，根据工程实践经验，基底面与水平面的夹角，土质地基不宜大于 7°，岩石地基不宜大于12°。应该说明，该公式是按照挡土墙底板向填土方向落深而呈倾斜状推导的。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-06-03-07-001 | 通常情况下挡土墙的基底面是水平的，但有时根据稳定需要可将挡土墙底板向填土方向落深而呈倾斜状。对于这种倾斜状基底的挡土墙，可按本规范公式(6.3.7)计算其沿基底面的抗滑稳定安全系数。但基底面倾斜的程度应有一定限度，根据工程实践经验，基底面与水平面的夹角，土质地基可以大于 7°，岩石地基可以大于12°。应该说明，该公式是按照挡土墙底板向填土方向落深而呈倾斜状推导的。不符合规范：通常情况下挡土墙的基底面是水平的，但有时根据稳定需要可将挡土墙底板向填土方向落深而呈倾斜状。对于这种倾斜状基底的挡土墙，可按本规范公式(6.3.7)计算其沿基底面的抗滑稳定安全系数。但基底面倾斜的程度应有一定限度，根据工程实践经验，基底面与水平面的夹角，土质地基不宜大于 7°，岩石地基不宜大于12°。应该说明，该公式是按照挡土墙底板向填土方向落深而呈倾斜状推导的。，符合规范吗？ |
符合规范：如果土质地基上的挡土墙需要采用桩基础(包括钻孔灌注桩或打入式预制桩等)时，挡土墙底板即桩顶承台，在桩顶嵌入挡土墙底板的情况下，抗滑力由桩侧土体的弹性抗力和桩体材料的抗剪断能力共同决定。受力状态下桩顶允许水平位移的限制条件，灌注桩不宜超过5mm；打入式预制桩不宜超过10mm。通常情况下，桩基础设计受作用在挡土墙上的水平力控制，桩基的垂直承载力都有一定的富余，底板与地基之间的接触应力较小，因此水平力应考虑由桩基础全部承担，同时，还需考虑采取防止基底与地基之间因接触应力较小而形成渗流通道的措施。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-06-03-11-001 | 如果土质地基上的挡土墙需要采用桩基础(包括钻孔灌注桩或打入式预制桩等)时，挡土墙底板即桩顶承台，在桩顶嵌入挡土墙底板的情况下，抗滑力由桩侧土体的弹性抗力和桩体材料的抗剪断能力共同决定。受力状态下桩顶允许水平位移的限制条件，灌注桩不宜超过5mm；打入式预制桩不宜超过10mm。通常情况下，桩基础设计受作用在挡土墙上的水平力控制，桩基的垂直承载力都有一定的富余，底板与地基之间的接触应力较小，因此水平力应考虑由桩基础全部承担，同时，还需考虑采取防止基底与地基之间因接触应力较小而形成渗流通道的措施，符合规范吗？ |
不符合规范：如果土质地基上的挡土墙需要采用桩基础(包括钻孔灌注桩或打入式预制桩等)时，挡土墙底板即桩顶承台，在桩顶嵌入挡土墙底板的情况下，抗滑力由桩侧土体的弹性抗力和桩体材料的抗剪断能力共同决定。受力状态下桩顶允许水平位移的限制条件，灌注桩不宜超过5mm；打入式预制桩不宜超过10mm。通常情况下，桩基础设计受作用在挡土墙上的水平力控制，桩基的垂直承载力都有一定的富余，底板与地基之间的接触应力较小，因此水平力应考虑由桩基础全部承担，同时，还需考虑采取防止基底与地基之间因接触应力较小而形成渗流通道的措施。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-06-03-11-001 | 如果土质地基上的挡土墙需要采用桩基础(包括钻孔灌注桩或打入式预制桩等)时，挡土墙底板即桩顶承台，在桩顶嵌入挡土墙底板的情况下，抗滑力由桩侧土体的弹性抗力和桩体材料的抗剪断能力共同决定。受力状态下桩顶允许水平位移的限制条件，灌注桩可以超过5mm；打入式预制桩可以超过10mm。通常情况下，桩基础设计受作用在挡土墙上的水平力控制，桩基的垂直承载力都有一定的富余，底板与地基之间的接触应力较小，因此水平力应考虑由桩基础全部承担，同时，还需考虑采取防止基底与地基之间因接触应力较小而形成渗流通道的措施，符合规范吗？ |
符合规范：当沿挡土墙基底面的抗滑稳定安全系数计算值小于允许值时，可结合工程的具体情况，采取工程措施，以提高其抗滑稳定性。本规范6.3.13条只列举了工程上常用的几种行之有效的措施，但这些工程措施并不适用于所有的情况，因此需根据不同的工程具体情况研究选用。例如增加底板宽度，需要大大增加工程量；而增加底板下齿墙深度是有限度的，底板齿墙深度过深，其阻滑能力的提高并非与齿墙深度的增加成正比，而且给施工也带来一定的困难。至于增设钢筋混凝土阻滑板利用阻滑板自重和阻滑板上的有效重量以增加挡土墙的抗滑稳定，必须将阻滑板与挡土墙底板可靠地连接；同时，阻滑板只能作为挡土墙抗滑稳定安全的补充措施，为保证挡土墙底板不致沿其底面滑移，此时挡土墙自身的抗滑稳定安全系数不应小于1.0；在计算由阻滑板增加的抗滑力时，考虑到地基变形及连接钢筋的影响等，阻滑板效果的折减系数可采用0.8。当挡土墙底板前有护坦、消力池等刚性结构时，也可在底板与刚性结构缝间设置顶块以增加挡土墙的抗滑稳定。在有的挡土墙设计中，采用在墙后回填摩擦角较大的填料，或在填料中以土工合成材料加筋，同时增设排水的措施也收到了较好的效果。在不影响挡土墙正常使用的条件下，适当限制墙后的填土高度，或在水工建筑物放水前控制填土不到顶，待放水后再将填土到顶，也是挡土墙设计中一种常用的工程措施来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-06-03-13-001 | 当沿挡土墙基底面的抗滑稳定安全系数计算值小于允许值时，可结合工程的具体情况，采取工程措施，以提高其抗滑稳定性。本规范6.3.13条只列举了工程上常用的几种行之有效的措施，但这些工程措施并不适用于所有的情况，因此需根据不同的工程具体情况研究选用。例如增加底板宽度，需要大大增加工程量；而增加底板下齿墙深度是有限度的，底板齿墙深度过深，其阻滑能力的提高并非与齿墙深度的增加成正比，而且给施工也带来一定的困难。至于增设钢筋混凝土阻滑板利用阻滑板自重和阻滑板上的有效重量以增加挡土墙的抗滑稳定，必须将阻滑板与挡土墙底板可靠地连接；同时，阻滑板只能作为挡土墙抗滑稳定安全的补充措施，为保证挡土墙底板不致沿其底面滑移，此时挡土墙自身的抗滑稳定安全系数不应小于1.0；在计算由阻滑板增加的抗滑力时，考虑到地基变形及连接钢筋的影响等，阻滑板效果的折减系数可采用0.8。当挡土墙底板前有护坦、消力池等刚性结构时，也可在底板与刚性结构缝间设置顶块以增加挡土墙的抗滑稳定。在有的挡土墙设计中，采用在墙后回填摩擦角较大的填料，或在填料中以土工合成材料加筋，同时增设排水的措施也收到了较好的效果。在不影响挡土墙正常使用的条件下，适当限制墙后的填土高度，或在水工建筑物放水前控制填土不到顶，待放水后再将填土到顶，也是挡土墙设计中一种常用的工程措施，符合规范吗？ |
不符合规范：当沿挡土墙基底面的抗滑稳定安全系数计算值小于允许值时，可结合工程的具体情况，采取工程措施，以提高其抗滑稳定性。本规范6.3.13条只列举了工程上常用的几种行之有效的措施，但这些工程措施并不适用于所有的情况，因此需根据不同的工程具体情况研究选用。例如增加底板宽度，需要大大增加工程量；而增加底板下齿墙深度是有限度的，底板齿墙深度过深，其阻滑能力的提高并非与齿墙深度的增加成正比，而且给施工也带来一定的困难。至于增设钢筋混凝土阻滑板利用阻滑板自重和阻滑板上的有效重量以增加挡土墙的抗滑稳定，必须将阻滑板与挡土墙底板可靠地连接；同时，阻滑板只能作为挡土墙抗滑稳定安全的补充措施，为保证挡土墙底板不致沿其底面滑移，此时挡土墙自身的抗滑稳定安全系数不应小于1.0；在计算由阻滑板增加的抗滑力时，考虑到地基变形及连接钢筋的影响等，阻滑板效果的折减系数可采用0.8。当挡土墙底板前有护坦、消力池等刚性结构时，也可在底板与刚性结构缝间设置顶块以增加挡土墙的抗滑稳定。在有的挡土墙设计中，采用在墙后回填摩擦角较大的填料，或在填料中以土工合成材料加筋，同时增设排水的措施也收到了较好的效果。在不影响挡土墙正常使用的条件下，适当限制墙后的填土高度，或在水工建筑物放水前控制填土不到顶，待放水后再将填土到顶，也是挡土墙设计中一种常用的工程措施来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-06-03-13-001 | 当沿挡土墙基底面的抗滑稳定安全系数计算值小于允许值时，可结合工程的具体情况，采取工程措施，以提高其抗滑稳定性。本规范6.2.6.2条只列举了工程上常用的几种行之有效的措施，但这些工程措施并不适用于所有的情况，因此需根据不同的工程具体情况研究选用。例如增加底板宽度，需要大大增加工程量；而增加底板下齿墙深度是有限度的，底板齿墙深度过深，其阻滑能力的提高并非与齿墙深度的增加成正比，而且给施工也带来一定的困难。至于增设钢筋混凝土阻滑板利用阻滑板自重和阻滑板上的有效重量以增加挡土墙的抗滑稳定，必须将阻滑板与挡土墙底板可靠地连接；同时，阻滑板只能作为挡土墙抗滑稳定安全的补充措施，为保证挡土墙底板不致沿其底面滑移，此时挡土墙自身的抗滑稳定安全系数不应小于6.2；在计算由阻滑板增加的抗滑力时，考虑到地基变形及连接钢筋的影响等，阻滑板效果的折减系数可采用6.2。当挡土墙底板前有护坦、消力池等刚性结构时，也可在底板与刚性结构缝间设置顶块以增加挡土墙的抗滑稳定。在有的挡土墙设计中，采用在墙后回填摩擦角较大的填料，或在填料中以土工合成材料加筋，同时增设排水的措施也收到了较好的效果。在不影响挡土墙正常使用的条件下，适当限制墙后的填土高度，或在水工建筑物放水前控制填土不到顶，待放水后再将填土到顶，也是挡土墙设计中一种常用的工程措施，符合规范吗？ |
符合规范：对于一般土质地基上的挡土墙，当基底压力小于或接近于基底未开挖前作用于该基底面上土的自重压力时，土的压缩曲线宜采用e～P回弹再压缩曲线，这样可使计算结果比较符合实际情况。但对于软土地基上的挡土墙，则不宜采用e～P回弹再压缩曲线，因为软土在其自重压力作用下一般并未得到相应的固结，因此宜采用e～P压缩曲线。对于基底开挖量较少的挡土墙，由于基底压力往往大于未开挖前作用于该基底面上土的自重压力，此时采用e～P压缩曲线是合适的。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-06-07-03-001 | 对于一般土质地基上的挡土墙，当基底压力小于或接近于基底未开挖前作用于该基底面上土的自重压力时，土的压缩曲线宜采用e～P回弹再压缩曲线，这样可使计算结果比较符合实际情况。但对于软土地基上的挡土墙，则不宜采用e～P回弹再压缩曲线，因为软土在其自重压力作用下一般并未得到相应的固结，因此宜采用e～P压缩曲线。对于基底开挖量较少的挡土墙，由于基底压力往往大于未开挖前作用于该基底面上土的自重压力，此时采用e～P压缩曲线是合适的，符合规范吗？ |
不符合规范：对于一般土质地基上的挡土墙，当基底压力小于或接近于基底未开挖前作用于该基底面上土的自重压力时，土的压缩曲线宜采用e～P回弹再压缩曲线，这样可使计算结果比较符合实际情况。但对于软土地基上的挡土墙，则不宜采用e～P回弹再压缩曲线，因为软土在其自重压力作用下一般并未得到相应的固结，因此宜采用e～P压缩曲线。对于基底开挖量较少的挡土墙，由于基底压力往往大于未开挖前作用于该基底面上土的自重压力，此时采用e～P压缩曲线是合适的。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-06-07-03-001 | 对于一般土质地基上的挡土墙，当基底压力小于或接近于基底未开挖前作用于该基底面上土的自重压力时，土的压缩曲线宜采用e～P回弹再压缩曲线，这样可使计算结果比较符合实际情况。但对于软土地基上的挡土墙，则可以采用e～P回弹再压缩曲线，因为软土在其自重压力作用下一般并未得到相应的固结，因此宜采用e～P压缩曲线。对于基底开挖量较少的挡土墙，由于基底压力往往大于未开挖前作用于该基底面上土的自重压力，此时采用e～P压缩曲线是合适的，符合规范吗？ |
符合规范：由于挡土墙的结构刚度很大，对地基沉降的适应性较强，根据工程实践经验，在不危及挡土墙结构安全和影响其正常使用的条件下，一般认为最大沉降量达 100～150mm 是允许的。但沉降量过大，往往会引起较大的沉降差，对挡土墙结构安全和正常使用是不利的。至于最大沉降差的允许值，一般认为最大达30～50mm是允许的。因此，本规范规定，土质地基上的挡土墙，如采用天然地基，其最大沉降量不宜超过150mm，最大沉降差不宜超过50mm。这SL265一2001的规定是一致的。应该说明的是，对于控制相邻建筑物的沉降差，与止水结构有很大关系。本规范规定的最大沉降差，是依据采用金属止水片(如紫铜片止水)时的控制值，因为金属的水平止水的设计上允许有 50mm 的沉降差而不致于拉开。如果采用橡胶或塑料的止水结构，则不能适应这么大的沉降变形这时，应根据止水材料的允许变形来控制沉降变形量。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-06-07-05-001 | 由于挡土墙的结构刚度很大，对地基沉降的适应性较强，根据工程实践经验，在不危及挡土墙结构安全和影响其正常使用的条件下，一般认为最大沉降量达 100～150mm 是允许的。但沉降量过大，往往会引起较大的沉降差，对挡土墙结构安全和正常使用是不利的。至于最大沉降差的允许值，一般认为最大达30～50mm是允许的。因此，本规范规定，土质地基上的挡土墙，如采用天然地基，其最大沉降量不宜超过150mm，最大沉降差不宜超过50mm。这SL265一2001的规定是一致的。应该说明的是，对于控制相邻建筑物的沉降差，与止水结构有很大关系。本规范规定的最大沉降差，是依据采用金属止水片(如紫铜片止水)时的控制值，因为金属的水平止水的设计上允许有 50mm 的沉降差而不致于拉开。如果采用橡胶或塑料的止水结构，则不能适应这么大的沉降变形这时，应根据止水材料的允许变形来控制沉降变形量，符合规范吗？ |
不符合规范：由于挡土墙的结构刚度很大，对地基沉降的适应性较强，根据工程实践经验，在不危及挡土墙结构安全和影响其正常使用的条件下，一般认为最大沉降量达 100～150mm 是允许的。但沉降量过大，往往会引起较大的沉降差，对挡土墙结构安全和正常使用是不利的。至于最大沉降差的允许值，一般认为最大达30～50mm是允许的。因此，本规范规定，土质地基上的挡土墙，如采用天然地基，其最大沉降量不宜超过150mm，最大沉降差不宜超过50mm。这SL265一2001的规定是一致的。应该说明的是，对于控制相邻建筑物的沉降差，与止水结构有很大关系。本规范规定的最大沉降差，是依据采用金属止水片(如紫铜片止水)时的控制值，因为金属的水平止水的设计上允许有 50mm 的沉降差而不致于拉开。如果采用橡胶或塑料的止水结构，则不能适应这么大的沉降变形这时，应根据止水材料的允许变形来控制沉降变形量。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-06-07-05-001 | 由于挡土墙的结构刚度很大，对地基沉降的适应性较强，根据工程实践经验，在不危及挡土墙结构安全和影响其正常使用的条件下，一般认为最大沉降量达 100～150mm 是允许的。但沉降量过大，往往会引起较大的沉降差，对挡土墙结构安全和正常使用是不利的。至于最大沉降差的允许值，一般认为最大达30～50mm是允许的。因此，本规范规定，土质地基上的挡土墙，如采用天然地基，其最大沉降量可以超过150mm，最大沉降差可以超过50mm。这SL265一2001的规定是一致的。应该说明的是，对于控制相邻建筑物的沉降差，与止水结构有很大关系。本规范规定的最大沉降差，是依据采用金属止水片(如紫铜片止水)时的控制值，因为金属的水平止水的设计上允许有 50mm 的沉降差而不致于拉开。如果采用橡胶或塑料的止水结构，则不能适应这么大的沉降变形这时，应根据止水材料的允许变形来控制沉降变形量，符合规范吗？ |
符合规范：混凝土也是挡土墙常用的建筑材料，在需要时还可采用钢筋混凝土结构。在大多数地区，混凝土或钢筋混凝土结构总要比砌石结构的工程投资高一些，因此只有在当地石料资源缺乏或石料运输不便，或因地基条件、结构强度等原因需要时才考虑采用混凝土或钢筋混凝土结构。一般来说，采用混凝土或钢筋混凝土结构主要有以下几种情况：①采用重力式结构地基条件能够满足要求，但当地无石料资源且外运石料供应困难时；②由于地基条件较差，需要采用轻型结构时；③高烈度地震区不宜采用砌石结构时；④由于施工周期原因，必须采用混凝土或钢筋混凝土结构时；③经技术经济比较宜采用混凝土或钢筋混凝土结构的其他情况等。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-07-01-04-001 | 混凝土也是挡土墙常用的建筑材料，在需要时还可采用钢筋混凝土结构。在大多数地区，混凝土或钢筋混凝土结构总要比砌石结构的工程投资高一些，因此只有在当地石料资源缺乏或石料运输不便，或因地基条件、结构强度等原因需要时才考虑采用混凝土或钢筋混凝土结构。一般来说，采用混凝土或钢筋混凝土结构主要有以下几种情况：①采用重力式结构地基条件能够满足要求，但当地无石料资源且外运石料供应困难时；②由于地基条件较差，需要采用轻型结构时；③高烈度地震区不宜采用砌石结构时；④由于施工周期原因，必须采用混凝土或钢筋混凝土结构时；③经技术经济比较宜采用混凝土或钢筋混凝土结构的其他情况等，符合规范吗？ |
不符合规范：混凝土也是挡土墙常用的建筑材料，在需要时还可采用钢筋混凝土结构。在大多数地区，混凝土或钢筋混凝土结构总要比砌石结构的工程投资高一些，因此只有在当地石料资源缺乏或石料运输不便，或因地基条件、结构强度等原因需要时才考虑采用混凝土或钢筋混凝土结构。一般来说，采用混凝土或钢筋混凝土结构主要有以下几种情况：①采用重力式结构地基条件能够满足要求，但当地无石料资源且外运石料供应困难时；②由于地基条件较差，需要采用轻型结构时；③高烈度地震区不宜采用砌石结构时；④由于施工周期原因，必须采用混凝土或钢筋混凝土结构时；③经技术经济比较宜采用混凝土或钢筋混凝土结构的其他情况等。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-07-01-04-001 | 混凝土也是挡土墙常用的建筑材料，在需要时还可采用钢筋混凝土结构。在大多数地区，混凝土或钢筋混凝土结构总要比砌石结构的工程投资高一些，因此只有在当地石料资源缺乏或石料运输不便，或因地基条件、结构强度等原因需要时才考虑采用混凝土或钢筋混凝土结构。一般来说，采用混凝土或钢筋混凝土结构主要有以下几种情况：①采用重力式结构地基条件能够满足要求，但当地无石料资源且外运石料供应困难时；②由于地基条件较差，需要采用轻型结构时；③高烈度地震区可以采用砌石结构时；④由于施工周期原因，必须采用混凝土或钢筋混凝土结构时；③经技术经济比较宜采用混凝土或钢筋混凝土结构的其他情况等，符合规范吗？ |
符合规范：根据水利水电工程的实践经验，当挡土结构采用砌石时，选用的条石或块石应能抗风化，冻融损失率应小于1%，单块重量不宜小于30kg。所谓冻融损失率是指条石或块石经冻融后所损失的重量与未冻融前重量的比值(以百分数表示)。 从大量的浆砌石挡土墙调查情况来看，墙身渗漏现象比较普遍，主要是石料块体之间有裂隙存在。这些裂隙产生的原因是多方面的，如地基变形、粘结材料干缩、施工质量等。墙身渗漏虽然不-定影响结构安全，但过大的裂隙会将墙后土料的细颗粒带出，这是不利的；同时，由墙后土体中渗漏出的水常常带有颜色，墙面也不美观。江苏省近年来实施的一些水利水电工程中，采取了在墙面或墙背后浇筑一层厚度为 0.2～0.3m 的混凝土，即可解决这一问题；浆砌石挡土墙的面石是需要凿成光面的，如在墙面浇筑混凝土面层时要求毛面，且需要放置温度钢筋及伸入石料内的锚筋。至于在严寒、寒冷地区砌石结构应采取的防冻措施，应根据 SL 211-98 的规定确定。浆砌石挡土墙的施工主要有浆砌或灌砌两种方法，不同的施工方法所用的粘结材料是不同的，粘结材料应根据结构强度要求计算确定。但采用浆砌方法施工时应采用水泥砂浆砌筑，砂浆强度等级不应低于M7.5；采用灌砌方法施工时采用混凝土灌填，灌砌混凝土的强度等级不应低于C10，但这只是最低的强度等级要求。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-07-01-05-001 | 根据水利水电工程的实践经验，当挡土结构采用砌石时，选用的条石或块石应能抗风化，冻融损失率应小于1%，单块重量不宜小于30kg。所谓冻融损失率是指条石或块石经冻融后所损失的重量与未冻融前重量的比值(以百分数表示)。 从大量的浆砌石挡土墙调查情况来看，墙身渗漏现象比较普遍，主要是石料块体之间有裂隙存在。这些裂隙产生的原因是多方面的，如地基变形、粘结材料干缩、施工质量等。墙身渗漏虽然不-定影响结构安全，但过大的裂隙会将墙后土料的细颗粒带出，这是不利的；同时，由墙后土体中渗漏出的水常常带有颜色，墙面也不美观。江苏省近年来实施的一些水利水电工程中，采取了在墙面或墙背后浇筑一层厚度为 0.2～0.3m 的混凝土，即可解决这一问题；浆砌石挡土墙的面石是需要凿成光面的，如在墙面浇筑混凝土面层时要求毛面，且需要放置温度钢筋及伸入石料内的锚筋。至于在严寒、寒冷地区砌石结构应采取的防冻措施，应根据 SL 211-98 的规定确定。浆砌石挡土墙的施工主要有浆砌或灌砌两种方法，不同的施工方法所用的粘结材料是不同的，粘结材料应根据结构强度要求计算确定。但采用浆砌方法施工时应采用水泥砂浆砌筑，砂浆强度等级不应低于M7.5；采用灌砌方法施工时采用混凝土灌填，灌砌混凝土的强度等级不应低于C10，但这只是最低的强度等级要求，符合规范吗？ |
不符合规范：根据水利水电工程的实践经验，当挡土结构采用砌石时，选用的条石或块石应能抗风化，冻融损失率应小于1%，单块重量不宜小于30kg。所谓冻融损失率是指条石或块石经冻融后所损失的重量与未冻融前重量的比值(以百分数表示)。 从大量的浆砌石挡土墙调查情况来看，墙身渗漏现象比较普遍，主要是石料块体之间有裂隙存在。这些裂隙产生的原因是多方面的，如地基变形、粘结材料干缩、施工质量等。墙身渗漏虽然不-定影响结构安全，但过大的裂隙会将墙后土料的细颗粒带出，这是不利的；同时，由墙后土体中渗漏出的水常常带有颜色，墙面也不美观。江苏省近年来实施的一些水利水电工程中，采取了在墙面或墙背后浇筑一层厚度为 0.2～0.3m 的混凝土，即可解决这一问题；浆砌石挡土墙的面石是需要凿成光面的，如在墙面浇筑混凝土面层时要求毛面，且需要放置温度钢筋及伸入石料内的锚筋。至于在严寒、寒冷地区砌石结构应采取的防冻措施，应根据 SL 211-98 的规定确定。浆砌石挡土墙的施工主要有浆砌或灌砌两种方法，不同的施工方法所用的粘结材料是不同的，粘结材料应根据结构强度要求计算确定。但采用浆砌方法施工时应采用水泥砂浆砌筑，砂浆强度等级不应低于M7.5；采用灌砌方法施工时采用混凝土灌填，灌砌混凝土的强度等级不应低于C10，但这只是最低的强度等级要求。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-07-01-05-001 | 根据水利水电工程的实践经验，当挡土结构采用砌石时，选用的条石或块石应能抗风化，冻融损失率应小于1%，单块重量可以小于30kg。所谓冻融损失率是指条石或块石经冻融后所损失的重量与未冻融前重量的比值(以百分数表示)。 从大量的浆砌石挡土墙调查情况来看，墙身渗漏现象比较普遍，主要是石料块体之间有裂隙存在。这些裂隙产生的原因是多方面的，如地基变形、粘结材料干缩、施工质量等。墙身渗漏虽然不-定影响结构安全，但过大的裂隙会将墙后土料的细颗粒带出，这是不利的；同时，由墙后土体中渗漏出的水常常带有颜色，墙面也不美观。江苏省近年来实施的一些水利水电工程中，采取了在墙面或墙背后浇筑一层厚度为 0.2～0.3m 的混凝土，即可解决这一问题；浆砌石挡土墙的面石是需要凿成光面的，如在墙面浇筑混凝土面层时要求毛面，且需要放置温度钢筋及伸入石料内的锚筋。至于在严寒、寒冷地区砌石结构应采取的防冻措施，应根据 SL 211-98 的规定确定。浆砌石挡土墙的施工主要有浆砌或灌砌两种方法，不同的施工方法所用的粘结材料是不同的，粘结材料应根据结构强度要求计算确定。但采用浆砌方法施工时应采用水泥砂浆砌筑，砂浆强度等级不应低于M7.5；采用灌砌方法施工时采用混凝土灌填，灌砌混凝土的强度等级不应低于C10，但这只是最低的强度等级要求，符合规范吗？ |
符合规范：在沿湖、沿海地区，由于地基条件较差，常常采用板桩式挡土结构。这种挡土结构根据施工方法不同分为打入式和灌注式两种，打入式又分为预制钢筋混凝土构件和钢质构件两种。打入式是先将预制钢筋混凝土板桩或钢板桩，在现场依次打入形成连续墙体；灌注式主要是先采用挖掘或射水法开槽，待放入绑扎好的钢筋骨架后灌注混凝土形成地下连续墙。在选用钢筋混凝土材料时，其强度等级不宜低于C25，裂缝控制要求和抗渗、抗冻、抗侵蚀、抗冲刷等耐久性要求应满足本规范 8.1.7条的规定。钢板桩以及钢制锚杆、张紧器等钢质构件，除了满足上述要求外，还应留有在设使用年限内可能被锈蚀的富裕量。 不管是否设置锚锭墙，打入式预制钢筋混凝土板桩的强度应以桩顶位移不大于10mm为限，现浇式地下连续墙的强度应以墙顶位移不大于5mm为限；钢制板桩的变形量可略大些，但必须同时满足强度和安全使用要求。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-07-01-07-001 | 在沿湖、沿海地区，由于地基条件较差，常常采用板桩式挡土结构。这种挡土结构根据施工方法不同分为打入式和灌注式两种，打入式又分为预制钢筋混凝土构件和钢质构件两种。打入式是先将预制钢筋混凝土板桩或钢板桩，在现场依次打入形成连续墙体；灌注式主要是先采用挖掘或射水法开槽，待放入绑扎好的钢筋骨架后灌注混凝土形成地下连续墙。在选用钢筋混凝土材料时，其强度等级不宜低于C25，裂缝控制要求和抗渗、抗冻、抗侵蚀、抗冲刷等耐久性要求应满足本规范 8.1.7条的规定。钢板桩以及钢制锚杆、张紧器等钢质构件，除了满足上述要求外，还应留有在设使用年限内可能被锈蚀的富裕量。 不管是否设置锚锭墙，打入式预制钢筋混凝土板桩的强度应以桩顶位移不大于10mm为限，现浇式地下连续墙的强度应以墙顶位移不大于5mm为限；钢制板桩的变形量可略大些，但必须同时满足强度和安全使用要求，符合规范吗？ |
不符合规范：在沿湖、沿海地区，由于地基条件较差，常常采用板桩式挡土结构。这种挡土结构根据施工方法不同分为打入式和灌注式两种，打入式又分为预制钢筋混凝土构件和钢质构件两种。打入式是先将预制钢筋混凝土板桩或钢板桩，在现场依次打入形成连续墙体；灌注式主要是先采用挖掘或射水法开槽，待放入绑扎好的钢筋骨架后灌注混凝土形成地下连续墙。在选用钢筋混凝土材料时，其强度等级不宜低于C25，裂缝控制要求和抗渗、抗冻、抗侵蚀、抗冲刷等耐久性要求应满足本规范 8.1.7条的规定。钢板桩以及钢制锚杆、张紧器等钢质构件，除了满足上述要求外，还应留有在设使用年限内可能被锈蚀的富裕量。 不管是否设置锚锭墙，打入式预制钢筋混凝土板桩的强度应以桩顶位移不大于10mm为限，现浇式地下连续墙的强度应以墙顶位移不大于5mm为限；钢制板桩的变形量可略大些，但必须同时满足强度和安全使用要求。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-07-01-07-001 | 在沿湖、沿海地区，由于地基条件较差，常常采用板桩式挡土结构。这种挡土结构根据施工方法不同分为打入式和灌注式两种，打入式又分为预制钢筋混凝土构件和钢质构件两种。打入式是先将预制钢筋混凝土板桩或钢板桩，在现场依次打入形成连续墙体；灌注式主要是先采用挖掘或射水法开槽，待放入绑扎好的钢筋骨架后灌注混凝土形成地下连续墙。在选用钢筋混凝土材料时，其强度等级不宜低于C25，裂缝控制要求和抗渗、抗冻、抗侵蚀、抗冲刷等耐久性要求应不满足本规范 8.1.7条的规定。钢板桩以及钢制锚杆、张紧器等钢质构件，除了不满足上述要求外，还应留有在设使用年限内可能被锈蚀的富裕量。 不管是否设置锚锭墙，打入式预制钢筋混凝土板桩的强度应以桩顶位移不大于10mm为限，现浇式地下连续墙的强度应以墙顶位移不大于5mm为限；钢制板桩的变形量可略大些，但必须同时不满足强度和安全使用要求，符合规范吗？ |
符合规范：在沿湖、沿海地区，由于地基条件较差，常常采用板桩式挡土结构。这种挡土结构根据施工方法不同分为打入式和灌注式两种，打入式又分为预制钢筋混凝土构件和钢质构件两种。打入式是先将预制钢筋混凝土板桩或钢板桩，在现场依次打入形成连续墙体；灌注式主要是先采用挖掘或射水法开槽，待放入绑扎好的钢筋骨架后灌注混凝土形成地下连续墙。在选用钢筋混凝土材料时，其强度等级不宜低于C25，裂缝控制要求和抗渗、抗冻、抗侵蚀、抗冲刷等耐久性要求应满足本规范 8.1.7条的规定。钢板桩以及钢制锚杆、张紧器等钢质构件，除了满足上述要求外，还应留有在设使用年限内可能被锈蚀的富裕量。 不管是否设置锚锭墙，打入式预制钢筋混凝土板桩的强度应以桩顶位移不大于10mm为限，现浇式地下连续墙的强度应以墙顶位移不大于5mm为限；钢制板桩的变形量可略大些，但必须同时满足强度和安全使用要求。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-07-01-07-001 | 在沿湖、沿海地区，由于地基条件较差，常常采用板桩式挡土结构。这种挡土结构根据施工方法不同分为打入式和灌注式两种，打入式又分为预制钢筋混凝土构件和钢质构件两种。打入式是先将预制钢筋混凝土板桩或钢板桩，在现场依次打入形成连续墙体；灌注式主要是先采用挖掘或射水法开槽，待放入绑扎好的钢筋骨架后灌注混凝土形成地下连续墙。在选用钢筋混凝土材料时，其强度等级不宜低于C25，裂缝控制要求和抗渗、抗冻、抗侵蚀、抗冲刷等耐久性要求应满足本规范 8.1.7条的规定。钢板桩以及钢制锚杆、张紧器等钢质构件，除了满足上述要求外，还应留有在设使用年限内可能被锈蚀的富裕量。 不管是否设置锚锭墙，打入式预制钢筋混凝土板桩的强度应以桩顶位移不大于10mm为限，现浇式地下连续墙的强度应以墙顶位移不大于5mm为限；钢制板桩的变形量可略大些，但必须同时满足强度和安全使用要求，符合规范吗？ |
不符合规范：在沿湖、沿海地区，由于地基条件较差，常常采用板桩式挡土结构。这种挡土结构根据施工方法不同分为打入式和灌注式两种，打入式又分为预制钢筋混凝土构件和钢质构件两种。打入式是先将预制钢筋混凝土板桩或钢板桩，在现场依次打入形成连续墙体；灌注式主要是先采用挖掘或射水法开槽，待放入绑扎好的钢筋骨架后灌注混凝土形成地下连续墙。在选用钢筋混凝土材料时，其强度等级不宜低于C25，裂缝控制要求和抗渗、抗冻、抗侵蚀、抗冲刷等耐久性要求应满足本规范 8.1.7条的规定。钢板桩以及钢制锚杆、张紧器等钢质构件，除了满足上述要求外，还应留有在设使用年限内可能被锈蚀的富裕量。 不管是否设置锚锭墙，打入式预制钢筋混凝土板桩的强度应以桩顶位移不大于10mm为限，现浇式地下连续墙的强度应以墙顶位移不大于5mm为限；钢制板桩的变形量可略大些，但必须同时满足强度和安全使用要求。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-07-01-07-001 | 在沿湖、沿海地区，由于地基条件较差，常常采用板桩式挡土结构。这种挡土结构根据施工方法不同分为打入式和灌注式两种，打入式又分为预制钢筋混凝土构件和钢质构件两种。打入式是先将预制钢筋混凝土板桩或钢板桩，在现场依次打入形成连续墙体；灌注式主要是先采用挖掘或射水法开槽，待放入绑扎好的钢筋骨架后灌注混凝土形成地下连续墙。在选用钢筋混凝土材料时，其强度等级不宜低于C25，裂缝控制要求和抗渗、抗冻、抗侵蚀、抗冲刷等耐久性要求应不满足本规范 8.1.7条的规定。钢板桩以及钢制锚杆、张紧器等钢质构件，除了不满足上述要求外，还应留有在设使用年限内可能被锈蚀的富裕量。 不管是否设置锚锭墙，打入式预制钢筋混凝土板桩的强度应以桩顶位移不大于10mm为限，现浇式地下连续墙的强度应以墙顶位移不大于5mm为限；钢制板桩的变形量可略大些，但必须同时不满足强度和安全使用要求，符合规范吗？ |
符合规范：在有的挡土结构中，根据需要采用钢筋混凝土和钢质材料的组合结构。在这种情况下，挡土结构的强度要求、裂缝控制要求和抗渗、抗冻、抗侵蚀、抗冲刷等耐久性要求仍应满足本规范7.1.6 条和7.1.7条的规定。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-07-01-08-001 | 在有的挡土结构中，根据需要采用钢筋混凝土和钢质材料的组合结构。在这种情况下，挡土结构的强度要求、裂缝控制要求和抗渗、抗冻、抗侵蚀、抗冲刷等耐久性要求仍应满足本规范7.1.6 条和7.1.7条的规定，符合规范吗？ |
不符合规范：在有的挡土结构中，根据需要采用钢筋混凝土和钢质材料的组合结构。在这种情况下，挡土结构的强度要求、裂缝控制要求和抗渗、抗冻、抗侵蚀、抗冲刷等耐久性要求仍应满足本规范7.1.6 条和7.1.7条的规定。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-07-01-08-001 | 在有的挡土结构中，根据需要采用钢筋混凝土和钢质材料的组合结构。在这种情况下，挡土结构的强度要求、裂缝控制要求和抗渗、抗冻、抗侵蚀、抗冲刷等耐久性要求仍应不满足本规范7.1.6 条和7.1.7条的规定，符合规范吗？ |
符合规范：强力夯实法所用夯锤重量可根据吊车吨位进行选择，一般夯锤重量都在100kN 以上，最重的达 440kN，落距一般在10m 以上，最大的达26.6m。单点夯击次数、夯击遍数及间歇时间等关系到强力夯实的加固效果，与被加固的地基土质条件有关。目前，强力夯实法的计算理论和方法尚不成熟，一般是先初步选定各项强夯参数，通过现场最佳夯击能试验确定。现场衡量强夯效果是以最后两遍平均夯沉量来控制的，对于粘性土及湿陷性黄土，最后两遍平均夯沉量一般不宜大于1.0～ 2.0cm；对于砂性土，一般不宜大于0.5～1.0cm。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-08-03-02-001 | 强力夯实法所用夯锤重量可根据吊车吨位进行选择，一般夯锤重量都在100kN 以上，最重的达 440kN，落距一般在10m 以上，最大的达26.6m。单点夯击次数、夯击遍数及间歇时间等关系到强力夯实的加固效果，与被加固的地基土质条件有关。目前，强力夯实法的计算理论和方法尚不成熟，一般是先初步选定各项强夯参数，通过现场最佳夯击能试验确定。现场衡量强夯效果是以最后两遍平均夯沉量来控制的，对于粘性土及湿陷性黄土，最后两遍平均夯沉量一般不宜大于1.0～ 2.0cm；对于砂性土，一般不宜大于0.5～1.0cm，符合规范吗？ |
不符合规范：强力夯实法所用夯锤重量可根据吊车吨位进行选择，一般夯锤重量都在100kN 以上，最重的达 440kN，落距一般在10m 以上，最大的达26.6m。单点夯击次数、夯击遍数及间歇时间等关系到强力夯实的加固效果，与被加固的地基土质条件有关。目前，强力夯实法的计算理论和方法尚不成熟，一般是先初步选定各项强夯参数，通过现场最佳夯击能试验确定。现场衡量强夯效果是以最后两遍平均夯沉量来控制的，对于粘性土及湿陷性黄土，最后两遍平均夯沉量一般不宜大于1.0～ 2.0cm；对于砂性土，一般不宜大于0.5～1.0cm。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-08-03-02-001 | 强力夯实法所用夯锤重量可根据吊车吨位进行选择，一般夯锤重量都在100kN 以上，最重的达 440kN，落距一般在10m 以上，最大的达26.6m。单点夯击次数、夯击遍数及间歇时间等关系到强力夯实的加固效果，与被加固的地基土质条件有关。目前，强力夯实法的计算理论和方法尚不成熟，一般是先初步选定各项强夯参数，通过现场最佳夯击能试验确定。现场衡量强夯效果是以最后两遍平均夯沉量来控制的，对于粘性土及湿陷性黄土，最后两遍平均夯沉量一般可以大于1.0～ 2.0cm；对于砂性土，一般可以大于0.5～1.0cm，符合规范吗？ |
符合规范：挡土墙地基采用换土垫层法处理时可用的垫层材料较多，如砂垫层、碎石垫层、素土垫层、灰土垫层及其它性能稳定、无侵蚀性的材料，都可以用作换土垫层，但根据不同的使用条件应有所限制。如对于底板处于水下的挡土墙，就不宜采用灰土垫层；当水体或垫层以下的土层有侵蚀性时垫层材料还需保证其强度和耐久性等。水工挡土墙采用换土垫层法处理时常用的垫层材料主要是粉土垫层及砂垫层。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-08-03-03-001 | 挡土墙地基采用换土垫层法处理时可用的垫层材料较多，如砂垫层、碎石垫层、素土垫层、灰土垫层及其它性能稳定、无侵蚀性的材料，都可以用作换土垫层，但根据不同的使用条件应有所限制。如对于底板处于水下的挡土墙，就不宜采用灰土垫层；当水体或垫层以下的土层有侵蚀性时垫层材料还需保证其强度和耐久性等。水工挡土墙采用换土垫层法处理时常用的垫层材料主要是粉土垫层及砂垫层，符合规范吗？ |
不符合规范：挡土墙地基采用换土垫层法处理时可用的垫层材料较多，如砂垫层、碎石垫层、素土垫层、灰土垫层及其它性能稳定、无侵蚀性的材料，都可以用作换土垫层，但根据不同的使用条件应有所限制。如对于底板处于水下的挡土墙，就不宜采用灰土垫层；当水体或垫层以下的土层有侵蚀性时垫层材料还需保证其强度和耐久性等。水工挡土墙采用换土垫层法处理时常用的垫层材料主要是粉土垫层及砂垫层。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-08-03-03-001 | 挡土墙地基采用换土垫层法处理时可用的垫层材料较多，如砂垫层、碎石垫层、素土垫层、灰土垫层及其它性能稳定、无侵蚀性的材料，都可以用作换土垫层，但根据不同的使用条件应有所限制。如对于底板处于水下的挡土墙，就可以采用灰土垫层；当水体或垫层以下的土层有侵蚀性时垫层材料还需保证其强度和耐久性等。水工挡土墙采用换土垫层法处理时常用的垫层材料主要是粉土垫层及砂垫层，符合规范吗？ |
符合规范：对于垫层厚度和宽度的确定，既要求有足够的厚度来置换可能被剪切破坏的软弱土层，又要求有足够的宽度以防止垫层向两侧挤出。垫层厚度一般根据垫层底面处土的自重应力与附加应力之和不大于软弱土层允许承载力进行确定。垫层底面处的附加应力，可按应力扩散角法计算。一般可先初步拟定一个垫层厚度进行验算如不符合要求，则改变厚度，重新验算，直至满足为止。根据我国沿海地区换土垫层设计施工经验换土垫层的厚度不宜大于3m。 垫层的宽度(或长度)除要满足应力扩散的要求外，还应防止垫层向两边挤动。如果垫层宽度(或长度)不足，就有可能部分挤入侧面软弱土层中，增大基础沉降。因此，垫层底面的宽度(或长度)通常应比按应力扩散角法计算的宽度(或长度)还要大一些，根据经验，垫层底面实际采用的宽度(或长度)要比计算宽度(或长度)大2～3m来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-08-03-03-002 | 对于垫层厚度和宽度的确定，既要求有足够的厚度来置换可能被剪切破坏的软弱土层，又要求有足够的宽度以防止垫层向两侧挤出。垫层厚度一般根据垫层底面处土的自重应力与附加应力之和不大于软弱土层允许承载力进行确定。垫层底面处的附加应力，可按应力扩散角法计算。一般可先初步拟定一个垫层厚度进行验算如不符合要求，则改变厚度，重新验算，直至满足为止。根据我国沿海地区换土垫层设计施工经验换土垫层的厚度不宜大于3m。 垫层的宽度(或长度)除要满足应力扩散的要求外，还应防止垫层向两边挤动。如果垫层宽度(或长度)不足，就有可能部分挤入侧面软弱土层中，增大基础沉降。因此，垫层底面的宽度(或长度)通常应比按应力扩散角法计算的宽度(或长度)还要大一些，根据经验，垫层底面实际采用的宽度(或长度)要比计算宽度(或长度)大2～3m，符合规范吗？ |
不符合规范：对于垫层厚度和宽度的确定，既要求有足够的厚度来置换可能被剪切破坏的软弱土层，又要求有足够的宽度以防止垫层向两侧挤出。垫层厚度一般根据垫层底面处土的自重应力与附加应力之和不大于软弱土层允许承载力进行确定。垫层底面处的附加应力，可按应力扩散角法计算。一般可先初步拟定一个垫层厚度进行验算如不符合要求，则改变厚度，重新验算，直至满足为止。根据我国沿海地区换土垫层设计施工经验换土垫层的厚度不宜大于3m。 垫层的宽度(或长度)除要满足应力扩散的要求外，还应防止垫层向两边挤动。如果垫层宽度(或长度)不足，就有可能部分挤入侧面软弱土层中，增大基础沉降。因此，垫层底面的宽度(或长度)通常应比按应力扩散角法计算的宽度(或长度)还要大一些，根据经验，垫层底面实际采用的宽度(或长度)要比计算宽度(或长度)大2～3m来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-08-03-03-002 | 对于垫层厚度和宽度的确定，既要求有足够的厚度来置换可能被剪切破坏的软弱土层，又要求有足够的宽度以防止垫层向两侧挤出。垫层厚度一般根据垫层底面处土的自重应力与附加应力之和不大于软弱土层允许承载力进行确定。垫层底面处的附加应力，可按应力扩散角法计算。一般可先初步拟定一个垫层厚度进行验算如不符合要求，则改变厚度，重新验算，直至满足为止。根据我国沿海地区换土垫层设计施工经验换土垫层的厚度可以大于3m。 垫层的宽度(或长度)除要满足应力扩散的要求外，还应防止垫层向两边挤动。如果垫层宽度(或长度)不足，就有可能部分挤入侧面软弱土层中，增大基础沉降。因此，垫层底面的宽度(或长度)通常应比按应力扩散角法计算的宽度(或长度)还要大一些，根据经验，垫层底面实际采用的宽度(或长度)要比计算宽度(或长度)大2～3m，符合规范吗？ |
符合规范：为了保证换土垫层达到设计要求的密实度，施工时可根据土料的成分选用不同的密实方法。对于素土垫层，通常可采用碾压法施工；对于砂垫层，可采用水撼法施工。施工中应通过试验确定垫层材料的控制含水量，进行分层压实或振密；分层厚度应控制在20～30cm，不宜超过30cm；并应在下层垫层的密实度检验合格后，方可进行上层垫层施工。对于垫层材料的密实度检验，粉土可检验其压实度，砂垫层可检验其相对密度。本规范8.3.3条第3款提出的压实度和相对密度指标只是所需控制的最低要求，设计中还可根据实际情况提出更高的要求。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-08-03-03-003 | 为了保证换土垫层达到设计要求的密实度，施工时可根据土料的成分选用不同的密实方法。对于素土垫层，通常可采用碾压法施工；对于砂垫层，可采用水撼法施工。施工中应通过试验确定垫层材料的控制含水量，进行分层压实或振密；分层厚度应控制在20～30cm，不宜超过30cm；并应在下层垫层的密实度检验合格后，方可进行上层垫层施工。对于垫层材料的密实度检验，粉土可检验其压实度，砂垫层可检验其相对密度。本规范8.3.3条第3款提出的压实度和相对密度指标只是所需控制的最低要求，设计中还可根据实际情况提出更高的要求，符合规范吗？ |
不符合规范：为了保证换土垫层达到设计要求的密实度，施工时可根据土料的成分选用不同的密实方法。对于素土垫层，通常可采用碾压法施工；对于砂垫层，可采用水撼法施工。施工中应通过试验确定垫层材料的控制含水量，进行分层压实或振密；分层厚度应控制在20～30cm，不宜超过30cm；并应在下层垫层的密实度检验合格后，方可进行上层垫层施工。对于垫层材料的密实度检验，粉土可检验其压实度，砂垫层可检验其相对密度。本规范8.3.3条第3款提出的压实度和相对密度指标只是所需控制的最低要求，设计中还可根据实际情况提出更高的要求。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-08-03-03-003 | 为了保证换土垫层达到设计要求的密实度，施工时可根据土料的成分选用不同的密实方法。对于素土垫层，通常可采用碾压法施工；对于砂垫层，可采用水撼法施工。施工中应通过试验确定垫层材料的控制含水量，进行分层压实或振密；分层厚度应控制在20～30cm，可以超过30cm；并应在下层垫层的密实度检验合格后，方可进行上层垫层施工。对于垫层材料的密实度检验，粉土可检验其压实度，砂垫层可检验其相对密度。本规范8.3.3条第3款提出的压实度和相对密度指标只是所需控制的最低要求，设计中还可根据实际情况提出更高的要求，符合规范吗？ |
符合规范：深层搅拌法是利用水泥(或石灰)等材料作为固化剂，通过深层搅拌机在地基深部，就地将软土和固化剂(浆体或粉体)强制拌和，利用固化剂和软土发生一系列物理化学反应，使其凝结成具有整体性、水稳定性好和较高强度的水泥(或石灰)加固体，与天然地基形成复合地基。由于粉体材料的施工质量不易控制，因此采用深层搅拌法进行地基处理时不宜采用粉体固化剂(即粉喷桩)。采用深层搅拌法进行地基处理时还受到施工机械能力的限制，一般来说，采用深层搅拌桩加固地基的深度只能达到12m左右，最大加固地基的深度也只能达到18m左右。深层搅拌法首先是在工业与民用建筑领域采用的，20世纪90年代才逐步应用到水利工程领域深层搅拌法的主要特点：①在地基加固过程中无振动、无噪音；②对被加固土体无侧向挤压，对邻近建筑物影响很小；③可按工程需要做成柱状、壁状、格子状和块状等加固形状；④施工工期 短，造价较低。深层搅拌法适用于加固深厚的淤泥、淤泥质土、粉土和含水率较高的粘性土地基。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-08-03-04-000 | 深层搅拌法是利用水泥(或石灰)等材料作为固化剂，通过深层搅拌机在地基深部，就地将软土和固化剂(浆体或粉体)强制拌和，利用固化剂和软土发生一系列物理化学反应，使其凝结成具有整体性、水稳定性好和较高强度的水泥(或石灰)加固体，与天然地基形成复合地基。由于粉体材料的施工质量不易控制，因此采用深层搅拌法进行地基处理时不宜采用粉体固化剂(即粉喷桩)。采用深层搅拌法进行地基处理时还受到施工机械能力的限制，一般来说，采用深层搅拌桩加固地基的深度只能达到12m左右，最大加固地基的深度也只能达到18m左右。深层搅拌法首先是在工业与民用建筑领域采用的，20世纪90年代才逐步应用到水利工程领域深层搅拌法的主要特点：①在地基加固过程中无振动、无噪音；②对被加固土体无侧向挤压，对邻近建筑物影响很小；③可按工程需要做成柱状、壁状、格子状和块状等加固形状；④施工工期 短，造价较低。深层搅拌法适用于加固深厚的淤泥、淤泥质土、粉土和含水率较高的粘性土地基，符合规范吗？ |
不符合规范：深层搅拌法是利用水泥(或石灰)等材料作为固化剂，通过深层搅拌机在地基深部，就地将软土和固化剂(浆体或粉体)强制拌和，利用固化剂和软土发生一系列物理化学反应，使其凝结成具有整体性、水稳定性好和较高强度的水泥(或石灰)加固体，与天然地基形成复合地基。由于粉体材料的施工质量不易控制，因此采用深层搅拌法进行地基处理时不宜采用粉体固化剂(即粉喷桩)。采用深层搅拌法进行地基处理时还受到施工机械能力的限制，一般来说，采用深层搅拌桩加固地基的深度只能达到12m左右，最大加固地基的深度也只能达到18m左右。深层搅拌法首先是在工业与民用建筑领域采用的，20世纪90年代才逐步应用到水利工程领域深层搅拌法的主要特点：①在地基加固过程中无振动、无噪音；②对被加固土体无侧向挤压，对邻近建筑物影响很小；③可按工程需要做成柱状、壁状、格子状和块状等加固形状；④施工工期 短，造价较低。深层搅拌法适用于加固深厚的淤泥、淤泥质土、粉土和含水率较高的粘性土地基。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-08-03-04-000 | 深层搅拌法是利用水泥(或石灰)等材料作为固化剂，通过深层搅拌机在地基深部，就地将软土和固化剂(浆体或粉体)强制拌和，利用固化剂和软土发生一系列物理化学反应，使其凝结成具有整体性、水稳定性好和较高强度的水泥(或石灰)加固体，与天然地基形成复合地基。由于粉体材料的施工质量不易控制，因此采用深层搅拌法进行地基处理时可以采用粉体固化剂(即粉喷桩)。采用深层搅拌法进行地基处理时还受到施工机械能力的限制，一般来说，采用深层搅拌桩加固地基的深度只能达到12m左右，最大加固地基的深度也只能达到18m左右。深层搅拌法首先是在工业与民用建筑领域采用的，20世纪90年代才逐步应用到水利工程领域深层搅拌法的主要特点：①在地基加固过程中无振动、无噪音；②对被加固土体无侧向挤压，对邻近建筑物影响很小；③可按工程需要做成柱状、壁状、格子状和块状等加固形状；④施工工期 短，造价较低。深层搅拌法适用于加固深厚的淤泥、淤泥质土、粉土和含水率较高的粘性土地基，符合规范吗？ |
符合规范：深层搅拌法可有效提高地基强度(当水泥掺入量为8%和10%时，加固体强度可分别达到 0.24MPa 和0.65MPa)，如果有效地利用其后期强度(90d 强度)，则可大大节省地基加固投资。因此，在进行深层搅拌法设计时，应根据地基土质和地基承载力的要求，合理确定水泥掺入量。由于水工建筑物从地基处理到上部结构的完成需要经历一个比较长的时期，也就是说，在建造水工建筑物过程中，对地基的加载有一个较长的过程，如果在深层搅拌法设计时不考虑这一因素，只考虑设计强度，那么，不是延长工期(即地基处理后需等待地基强度)，就是只能考虑前期强度，显然这是不经济的。这里所说的地基承载力，是指根据工程实施的计划，考虑到上部结构的逐步加载因素，适当利用后期增长后的地基强度。至于需要利用多长时间的强度指标，应按照加载的时间确定。对于深层搅拌法进行地基加固时所需采用的水泥掺入量，应根据计算确定。根据水利水电工程的特点和实践经验，水泥掺入量一般可采用12%～15%，最大不宜超过18%。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-08-03-04-001 | 深层搅拌法可有效提高地基强度(当水泥掺入量为8%和10%时，加固体强度可分别达到 0.24MPa 和0.65MPa)，如果有效地利用其后期强度(90d 强度)，则可大大节省地基加固投资。因此，在进行深层搅拌法设计时，应根据地基土质和地基承载力的要求，合理确定水泥掺入量。由于水工建筑物从地基处理到上部结构的完成需要经历一个比较长的时期，也就是说，在建造水工建筑物过程中，对地基的加载有一个较长的过程，如果在深层搅拌法设计时不考虑这一因素，只考虑设计强度，那么，不是延长工期(即地基处理后需等待地基强度)，就是只能考虑前期强度，显然这是不经济的。这里所说的地基承载力，是指根据工程实施的计划，考虑到上部结构的逐步加载因素，适当利用后期增长后的地基强度。至于需要利用多长时间的强度指标，应按照加载的时间确定。对于深层搅拌法进行地基加固时所需采用的水泥掺入量，应根据计算确定。根据水利水电工程的特点和实践经验，水泥掺入量一般可采用12%～15%，最大不宜超过18%，符合规范吗？ |
不符合规范：深层搅拌法可有效提高地基强度(当水泥掺入量为8%和10%时，加固体强度可分别达到 0.24MPa 和0.65MPa)，如果有效地利用其后期强度(90d 强度)，则可大大节省地基加固投资。因此，在进行深层搅拌法设计时，应根据地基土质和地基承载力的要求，合理确定水泥掺入量。由于水工建筑物从地基处理到上部结构的完成需要经历一个比较长的时期，也就是说，在建造水工建筑物过程中，对地基的加载有一个较长的过程，如果在深层搅拌法设计时不考虑这一因素，只考虑设计强度，那么，不是延长工期(即地基处理后需等待地基强度)，就是只能考虑前期强度，显然这是不经济的。这里所说的地基承载力，是指根据工程实施的计划，考虑到上部结构的逐步加载因素，适当利用后期增长后的地基强度。至于需要利用多长时间的强度指标，应按照加载的时间确定。对于深层搅拌法进行地基加固时所需采用的水泥掺入量，应根据计算确定。根据水利水电工程的特点和实践经验，水泥掺入量一般可采用12%～15%，最大不宜超过18%。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-08-03-04-001 | 深层搅拌法可有效提高地基强度(当水泥掺入量为8%和10%时，加固体强度可分别达到 0.24MPa 和0.65MPa)，如果有效地利用其后期强度(90d 强度)，则可大大节省地基加固投资。因此，在进行深层搅拌法设计时，应根据地基土质和地基承载力的要求，合理确定水泥掺入量。由于水工建筑物从地基处理到上部结构的完成需要经历一个比较长的时期，也就是说，在建造水工建筑物过程中，对地基的加载有一个较长的过程，如果在深层搅拌法设计时不考虑这一因素，只考虑设计强度，那么，不是延长工期(即地基处理后需等待地基强度)，就是只能考虑前期强度，显然这是不经济的。这里所说的地基承载力，是指根据工程实施的计划，考虑到上部结构的逐步加载因素，适当利用后期增长后的地基强度。至于需要利用多长时间的强度指标，应按照加载的时间确定。对于深层搅拌法进行地基加固时所需采用的水泥掺入量，应根据计算确定。根据水利水电工程的特点和实践经验，水泥掺入量一般可采用12%～15%，最大可以超过18%，符合规范吗？ |
符合规范：钢筋混凝土预制桩桩径(方桩为边长)一般为0.25～0.3m，沉管灌注桩桩径一般为 0.3～0.5m 钻孔灌注桩桩径一般为0.8～1.2m。为了避免桩基施工可能引起土的松弛效应和挤压效应对相邻桩的不利影响，钢筋混凝土预制桩的中心距不应小于3倍桩径或边长；钻孔灌注桩由于桩径较大，其中心距可略小些，但不应小于2.5倍桩径。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-08-03-06-003 | 钢筋混凝土预制桩桩径(方桩为边长)一般为0.35～0.35m，沉管灌注桩桩径一般为 0.35～0.35m 钻孔灌注桩桩径一般为0.35～0.35m。为了避免桩基施工可能引起土的松弛效应和挤压效应对相邻桩的不利影响，钢筋混凝土预制桩的中心距不应小于0.35倍桩径或边长；钻孔灌注桩由于桩径较大，其中心距可略小些，但不应小于0.35倍桩径，符合规范吗？ |
不符合规范：钢筋混凝土预制桩桩径(方桩为边长)一般为0.25～0.3m，沉管灌注桩桩径一般为 0.3～0.5m 钻孔灌注桩桩径一般为0.8～1.2m。为了避免桩基施工可能引起土的松弛效应和挤压效应对相邻桩的不利影响，钢筋混凝土预制桩的中心距不应小于3倍桩径或边长；钻孔灌注桩由于桩径较大，其中心距可略小些，但不应小于2.5倍桩径。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-08-03-06-003 | 钢筋混凝土预制桩桩径(方桩为边长)一般为0.15～0.15m，沉管灌注桩桩径一般为 0.15～0.15m 钻孔灌注桩桩径一般为0.15～0.15m。为了避免桩基施工可能引起土的松弛效应和挤压效应对相邻桩的不利影响，钢筋混凝土预制桩的中心距不应小于0.15倍桩径或边长；钻孔灌注桩由于桩径较大，其中心距可略小些，但不应小于0.15倍桩径，符合规范吗？ |
符合规范：根据江苏、浙江等省已建水闸工程沉井基础的工程实践经验，沉井基础的平面形状多呈矩形，且布置简单对称，以便井体施工浇筑和均匀下沉。沉井的平面尺寸不宜过大，否则施工不便。沉井与沉井之间需做好接缝止水，必要时采用板桩封闭。为了保证沉并下沉时的稳定性和基底应力的均匀性，沉井的长宽比不宜大于3.0。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-08-03-07-001 | 根据江苏、浙江等省已建水闸工程沉井基础的工程实践经验，沉井基础的平面形状多呈矩形，且布置简单对称，以便井体施工浇筑和均匀下沉。沉井的平面尺寸不宜过大，否则施工不便。沉井与沉井之间需做好接缝止水，必要时采用板桩封闭。为了保证沉并下沉时的稳定性和基底应力的均匀性，沉井的长宽比不宜大于3.0，符合规范吗？ |
不符合规范：根据江苏、浙江等省已建水闸工程沉井基础的工程实践经验，沉井基础的平面形状多呈矩形，且布置简单对称，以便井体施工浇筑和均匀下沉。沉井的平面尺寸不宜过大，否则施工不便。沉井与沉井之间需做好接缝止水，必要时采用板桩封闭。为了保证沉并下沉时的稳定性和基底应力的均匀性，沉井的长宽比不宜大于3.0。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-08-03-07-001 | 根据江苏、浙江等省已建水闸工程沉井基础的工程实践经验，沉井基础的平面形状多呈矩形，且布置简单对称，以便井体施工浇筑和均匀下沉。沉井的平面尺寸可以过大，否则施工不便。沉井与沉井之间需做好接缝止水，必要时采用板桩封闭。为了保证沉并下沉时的稳定性和基底应力的均匀性，沉井的长宽比可以大于3.0，符合规范吗？ |
符合规范：根据沉井施工实践经验，当沉井下沉至含承压水的土层，不仅沉井基础施工会遇到很大困难，而且还会影响工程施工安全，因此在含承压水土层的地基上不宜采用沉井基础。如果在含承压水土层的地基上必须采用沉井基础时，应采取周密有效的降水措施。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-08-03-07-006 | 根据沉井施工实践经验，当沉井下沉至含承压水的土层，不仅沉井基础施工会遇到很大困难，而且还会影响工程施工安全，因此在含承压水土层的地基上不宜采用沉井基础。如果在含承压水土层的地基上必须采用沉井基础时，应采取周密有效的降水措施，符合规范吗？ |
不符合规范：根据沉井施工实践经验，当沉井下沉至含承压水的土层，不仅沉井基础施工会遇到很大困难，而且还会影响工程施工安全，因此在含承压水土层的地基上不宜采用沉井基础。如果在含承压水土层的地基上必须采用沉井基础时，应采取周密有效的降水措施。来自SL_379-2007_水工挡土墙设计规范379A-08-03-07-006 | 根据沉井施工实践经验，当沉井下沉至含承压水的土层，不仅沉井基础施工会遇到很大困难，而且还会影响工程施工安全，因此在含承压水土层的地基上可以采用沉井基础。如果在含承压水土层的地基上必须采用沉井基础时，应采取周密有效的降水措施，符合规范吗？ |
《水工挡土墙设计规范》是由中华人民共和国水利部发布的。 | 《水工挡土墙设计规范》是由哪个机构发布的？ |
《水工挡土墙设计规范》的发布日期是2007年5月11日，实施日期是2007年8月11日。 | 《水工挡土墙设计规范》的发布日期和实施日期分别是什么时候？ |
《水工挡土墙设计规范》中的强制性条款包括3.2.2、3.2.7、3.2.8、3.2.10、3.2.11、3.2.12、3.2.13、3.2.14、6.3.1、6.6.3、6.3.4等。 | 《水工挡土墙设计规范》中规定的强制性条款有哪些？ |
《水工挡土墙设计规范》的主编单位是江苏省水利勘测设计研究院有限公司。 | 《水工挡土墙设计规范》的主编单位是哪一个？ |
在《水工挡土墙设计规范》中，水工挡土墙被定义为水利水电工程中的承受土压力、防止土体塌滑的挡土建筑物。 | 在《水工挡土墙设计规范》中，水工挡土墙的定义是什么？ |
《水工挡土墙设计规范》中，挡土墙级别根据所属水工建筑物级别确定，主要建筑物中的挡土墙级别与水工建筑物级别相同，次要建筑物中的挡土墙级别比所属水工建筑物低一级或两级。 | 《水工挡土墙设计规范》中提到的挡土墙级别是如何划分的？ |
在《水工挡土墙设计规范》中，土质地基上挡土墙的抗滑稳定安全系数的允许值依据挡土墙级别和荷载组合不同，范围在1.20到3.00之间。 | 在《水工挡土墙设计规范》中，土质地基上挡土墙的抗滑稳定安全系数的允许值是多少？ |
《水工挡土墙设计规范》中要求挡土墙的抗震设计应与所属水工建筑物的抗震设计标准相协调。 | 《水工挡土墙设计规范》中对于挡土墙的抗震设计有哪些要求？ |
在《水工挡土墙设计规范》中，挡土墙墙顶安全加高值根据挡土墙级别和运用情况（正常挡水位、最高挡水位、设计洪水位、校核洪水位）有不同的规定，数值范围从0.3米至1.5米不等。 | 在《水工挡土墙设计规范》中，挡土墙的墙顶安全加高值是如何规定的？ |
《水工挡土墙设计规范》中提到的挡土墙的结构型式包括重力式、半重力式、衡重式、悬臂式、扶壁式、空箱式、板桩式、锚杆式和加筋式等。 | 《水工挡土墙设计规范》中提到的挡土墙的结构型式有哪些？ |
根据《水工挡土墙设计规范》，1级水工建筑物中的主要建筑物挡土墙级别应为1级，次要建筑物挡土墙级别应为3级。 | 《水工挡土墙设计规范》中对于1级水工建筑物中的挡土墙级别是如何规定的？ |
独立布置的水工挡土墙的级别应根据其重要性，按照《防洪标准》GB50201-94及《水利水电工程等级划分及洪水标准》SL252-2000的有关规定进行划分。 | 在《水工挡土墙设计规范》中，独立布置的水工挡土墙级别的确定应依据哪些规定？ |
挡土墙设计应从实际出发，广泛吸取工程实践经验，积极采用新结构、新材料、新技术、新工艺，并且应满足安全可靠、经济合理的要求。 | 《水工挡土墙设计规范》提到的挡土墙设计应考虑哪些因素？ |
土质地基上的挡土墙，其抗滑稳定安全系数不应小于《水工挡土墙设计规范》表3.2.7规定的允许值，这些值根据挡土墙级别和荷载组合情况有所不同。 | 在《水工挡土墙设计规范》中，对于土质地基上的挡土墙，其抗滑稳定安全系数的允许值是如何规定的？ |
挡土墙结构型式的选择应考虑工程地质、水文地质、地震烈度、工程规模、结构特点、施工条件、材料供应、经济性及对环境的影响等因素。 | 《水工挡土墙设计规范》中提到的挡土墙结构型式选择应考虑哪些因素？ |
挡土墙的抗震设计应与所属水工建筑物的抗震设计标准相协调，并符合国家现行有关标准的规定，特别是对于8度及8度以上地震区的挡土墙，不宜采用砌石结构。 | 在《水工挡土墙设计规范》中，对于挡土墙的抗震设计有哪些特别要求？ |
挡土墙的墙顶宽度应根据墙体建筑材料和填土高度合理确定。混凝土或钢筋混凝土挡土墙的墙顶宽度不应小于0.3m，砌石挡土墙的墙顶宽度不宜小于0.5m。 | 《水工挡土墙设计规范》中对于挡土墙的墙顶宽度有何规定？ |
挡土墙底板的埋置深度应根据地形、地质、水流冲刷条件，以及结构稳定和地基整体稳定要求等确定。 | 在《水工挡土墙设计规范》中，挡土墙底板的埋置深度应如何确定？ |
挡土墙的防渗与排水布置应根据地基条件和墙前、墙后水位差等因素，结合所属水工建筑物的总体布置要求分析确定。 | 《水工挡土墙设计规范》中对于挡土墙的防渗与排水布置有何要求？ |
挡土墙的荷载组合包括基本组合和特殊组合两类。基本组合又分为完建情况、正常挡水位情况、设计洪水位情况和冰冻情况四种；特殊组合分为特殊组合Ⅰ和特殊组合Ⅱ，特殊组合Ⅰ包括施工情况和校核洪水位情况，特殊组合Ⅱ只考虑地震情况。 | 在《水工挡土墙设计规范》中，挡土墙的荷载组合包括哪些类型？ |
1级水工挡土墙在基本组合下的抗滑稳定安全系数应不小于1.35。 | 根据《水工挡土墙设计规范》，1级水工挡土墙在基本组合下的抗滑稳定安全系数应是多少？ |
2级水工挡土墙在特殊组合Ⅰ下的抗滑稳定安全系数应不小于1.15。 | 《水工挡土墙设计规范》中规定，2级水工挡土墙在特殊组合Ⅰ下的抗滑稳定安全系数应不低于多少？ |
土质地基上3级水工挡土墙的抗倾覆安全系数在特殊荷载组合条件下应不小于1.30。 | 在《水工挡土墙设计规范》中，土质地基上3级水工挡土墙的抗倾覆安全系数在特殊荷载组合条件下应不小于多少？ |
4级水工挡土墙的墙顶安全加高值在最高挡水位情况下应不小于0.2米。 | 《水工挡土墙设计规范》规定，4级水工挡土墙的墙顶安全加高值在最高挡水位情况下应是多少？ |
土质地基上1级水工挡土墙在基本荷载组合条件下的抗浮稳定安全系数应不小于1.10。 | 根据《水工挡土墙设计规范》，土质地基上1级水工挡土墙在基本荷载组合条件下的抗浮稳定安全系数应达到多少？ |
挡土墙底板的最小厚度在采用混凝土或钢筋混凝土材料时应不小于0.3米。 | 《水工挡土墙设计规范》中提到，挡土墙底板的最小厚度在采用混凝土或钢筋混凝土材料时应不小于多少？ |
土质地基上挡土墙底板底部设置的齿墙深度建议采用0.5～1.0米的范围。 | 在《水工挡土墙设计规范》中，土质地基上挡土墙底板底部设置的齿墙深度建议采用什么范围？ |
挡土墙的分段长度在土质地基上且建筑在坚实或中等坚实的地基上时，不宜大于20米。 | 《水工挡土墙设计规范》规定，挡土墙的分段长度在土质地基上且建筑在坚实或中等坚实的地基上时，不宜大于多少米？ |
对于土质地基上挡土墙的地基沉降量，最大不宜超过150毫米。 | 在《水工挡土墙设计规范》中，对于土质地基上挡土墙的地基沉降量，最大不宜超过多少毫米？ |
挡土墙墙后填土面应设置排水良好的地表排水设施，其目的是将因降水引起地表积水尽快排出，以降低墙后水位，减少挡土墙所承受的水平向荷载。 | 《水工挡土墙设计规范》中提到，挡土墙墙后填土面应设置的排水良好的地表排水设施，其目的是什么？ |